Тема: Отопление и вентиляция кофейни

• Вид работы:
  Дипломная (ВКР) по теме: Отопление и вентиляция кофейни
• Предмет:
  Вентиляция и отопление
• Когда добавили:
  18.06.2014 15:18:05
• Тип файлов:
  MS WORD
• Проверка на вирусы:
  Проверено - Антивирус Касперского

Другие экслюзивные материалы по теме

• Полный текст:
  Содержание  
  Введение. 5
   
  1. Архитектурно-строительная часть. 6
  1.1. Описание месторасположения комплекса. 6
  1.2. Объемно-планировочные решения. 7
  1.3. Описание конструкций здания. 7
   
  2. Основная часть. 9
  2.1. Характеристика климатического района строительства. 9
  2.2. Теплотехнический расчет наружных ограждений. 10
  2.2.1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. 10
  2.2. Теплотехнический расчет окон и дверей. 19
  2.3. Проектирование системы отопления. 20
  2.3.1. Характеристика системы топления. 20
  2.3.2. Расчет потерь тепла через ограждающие конструкции здания. 20
  2.3.3. Расчет отопительной нагрузки помещений. 22
  2.3.4. Тепловой расчет отопительных приборов. 29
  2.3.5. Гидравлический расчет трубопроводов. 33
  2.3.6. Подбор оборудования теплового пункта. 42
  2.4. Проектирование систем вентиляции. 46
  2.4.1. Расчетные параметры воздуха для «помещений специального назначения». 46
  2.4.1.1. Расчетные параметры наружного воздуха. 46
  2.4.1.2. Расчетные параметры внутреннего воздуха. 46
  2.4.1.3. Расчетные параметры приточного воздуха. 46
  2.4.1.4. Расчетные параметры удаляемого воздуха. 47
  2.4.2. Определение воздухообмена по расчету. 48
  2.4.3. Расчет воздухообмена по нормативной кратности. 58
  2.4.4. Подбор вентиляционных решеток. 59
  2.4.5. Выбор количества вентиляционных систем. 61
  2.4.6. Аэродинамический расчет воздуховодов механической вентиляции  61
  2.4.8. Расчет и подбор основного вентиляционного оборудования. 62
   
  3. Безопасность и экологичность. 68
  3.1. Анализ опасностей и вредностей при монтаже и эксплуатации систем отопления и вентиляции. 68
  3.2. Обеспечение безопасности труда. Мероприятия по охране труда при монтаже систем отопления и вентиляции. 70
  3.3. Охрана окружающей среды.. 79
  3.4. Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций. 80
   
  4. Технология и организация строительства. 84
  4.1. Исходные данные. 84
  4.2. Подготовка объекта под монтаж.. 84
  4.2.1. Хранение вентиляционного оборудования. 84
  4.2.2. Технологическая последовательность монтажа вентиляционных систем  85
  4.3. Определение объемов монтажных работ. 88
  4.4. Выбор механизмов для монтажных работ. 89
  4.5. Определение трудоемкости и продолжительности монтажных работ. 92
  4.6. График производства работ. 94
  4.7. Технико-экономические показатели. 94
  4.9. Разработка мероприятий по охране труда. 97
  4.10. Расчет численности работников, занятых на строительстве. 97
  6.11. Расчет площадей временных зданий для обслуживания строителей. 99
  4.11. Организация складского хозяйства. 100
  4.12. Временное электроснабжение. 101
  4.13. Временное водоснабжение. 102
   
  5. Экономическая часть. 105
   
  6. Автоматизация. 116
   
  Список использованной литературы.. 122
  Введение  
  Основной задачей систем отопления, вентиляции воздуха является обеспечение комфортных условий труда с целью сохранения здоровья людей. Успешное решение санитарно-технических задач может быть достигнуто за счет эффективной работы проектируемых систем. Эффективность систем вентиляции, отопления, их технико-экономические характеристики зависят не только от правильно проведенных расчетов, но и от их качественного монтажа, наладки и эксплуатации.
  Большое внимание уделяется охране окружающей среды, а именно защите воздуха от вредных выбросов, защите почвы и воды, снижению потребления энергии системами обеспечения климата в помещениях, повышению их эффективности, проблемам регулирования, оптимизации и надежности этих систем.
  Проект выполнен согласно всем нормам и требованиям, что создает возможность нормальной жизнедеятельности людей. В дипломном проекте рассчитаны системы отопления и вентиляции кофейни, расположенной по ул. Гагарина г. Магнитогорска.
  1. Архитектурно-строительная часть 1.1. Описание месторасположения комплекса  
  Здание кофейни расположено по ул. Гагарина в Правобережном районе г. Магнитогорска Челябинской области в районе дома № 15.
  Технико-экономическое обоснование застройки кофейни разработано ООО «Рифей» на основании письма-заказа от 14 декабря 2005 г.
  Проект выполнен в соответствии с действующими строительными, санитарными и противопожарными нормами и правилами, действующими на 2002 г.
  Город Магнитогорск расположен в южной части Челябинской области на границе с Казахстаном с южной стороны и с западной стороны с Башкирией, в 400 км. по железной дороге на юг, от областного центра. Район представляет собой волнистую равнину, с одиночными, далеко стоящими горами.
  Город Магнитогорск входит в число первых 70 городов России и занимает среди них в Уральском экономическом регионе 8 место по экономическому потенциалу.
  Население г. Магнитогорска около 500 тыс. чел.
  Связи с другими городами области и страны осуществляются по Южно-Уральской железной дороге, воздушным линиям и автомагистралям.
  Правобережный район г. Магнитогорска расположен в зоне выраженного континентального климата. Его характерной чертой является недостаточное увлажнение с периодически повторяющейся засухой. Зима продолжительная с устойчивым снежным покровом в 25-30 см. Лето теплое, нередко жаркое. Весна и осень – короткие, весной отмечаются поздние заморозки, возможны они и в начале лета. Осень продолжительнее весны, в первой половине осадков выпадает больше, во второй половине устанавливаются сухие, ясные и холодные дни.
   
  1.2. Объемно-планировочные решения  
  Здание кофейни запроектировано двухэтажным с техническим подпольем и неотапливаемым изолированным чердаком без доступа.
  Размер здания в плане 15,6 м. ? 12,0 м.
  Высота помещений – 3,0 м.
  По функциональной пожарной опасности здание кофейни относится к классу Ф 3.2 по СНиП 21-01-97*, что позволяет иметь один эвакуационный вход со второго этажа и из техподполья.
  Первый этаж здания запланирован для оказания услуг общественного питания и включает в себя помещения, предназначенные для размещения посетителей, приготовления пищи и осуществления иных технологических операций, связанных с организаций общественного питания.
  Второй этаж здания запланирован для реализации административно-управленческих нужд кофейни и включает в себя помещения, предназначенные для размещения административно-управленческого персонала и иных сотрудников кофейни, а также хранения оборудования и инвентаря, необходимого в административно-управленческих целях.
  Объемно-планировочные показатели:
  - площадь застройки: 221,68 м2;
  - общая площадь: 522,00 м2;
  - строительный объем: 1920,70 м3.
   
  1.3. Описание конструкций здания  
  Расчетными данными для проектирования по СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» для III района являются:
  - нормативная нагрузка от веса снегового покрова: 150 кг/м2;
  - нормативное значение скоростного напора воздуха: 38 кг/м2;
  - расчетная температура наружного воздуха в зимний период: -34 0С.
  За относительную отметку 0,000 принята отметка чистого пола 1-го этажа, что соответствует абсолютной отметке 381,45.
  Фундаменты – ленточные из блоков ФБС.
  Стены техподполья – блоки ФБС.
  Наружные стены – из обыкновенного глиняного кирпича марки 75 на растворе М-50 толщиной 510 мм. Снаружи стены утеплены пеноплексом толщиной 100 мм. и облицованы металлосайдингом.
  Внутренние стены и столбы из кирпича М-75 на растворе М-50.
  Перегородки – гипсокартон; кирпич М-75 на растворе М-50.
  Плиты перекрытия – железобетонные марки ПК.
  Кровля – четырехскатная из мягкой черепицы. Основной несущей конструкцией покрытия является металлическая стропильная балка, опирающаяся на стены и промежуточную кирпичную стойку по ряду «Б». по верхним поясам стропильных балок укладывается деревянная обрешетка, обработанная огнезащитным составом.
  Для крепления подшивного потолка и укладки утеплителя – минплиты на синтетическом связующем по ГОСТ 9573-82 предусмотрены балки-прогоны.
  Двери – деревянные индивидуального изготовления.
  Окна – деревянные с тройным остеклением индивидуального изготовления.
  2. Основная часть 2.1. Характеристика климатического района строительства  
  Город Магнитогорск относится к области с резко континентальным климатом, расположен на широте 520. Расчетное барометрическое давление 970 ГПа. Среднемесячная относительная влажность наиболее холодного месяца 78%, наиболее жаркого 49%. Толщина снежного покрова 350–400 мм.
  Небольшой снежный покров обуславливает довольно глубокое промерзание грунта до 2 м.
  Влажная зона: сухая.
  Режим эксплуатации: нормальный.
  Коэффициент обеспеченности: 0,92.
  Средняя температура наиболее холодной пятидневки: -34 0С.
  Средняя температура наиболее холодных суток: -37 0С.
  Абсолютная минимальная температура: -46 0С.
  Средняя температура отопительного периода: -7,9 0С.
  Продолжительность отопительного периода: 218 сут.
  Средняя температура самого жаркого месяца: 22,8 0С.
  Максимальное значение суммарной солнечной радиации: 621 Вт/м2.
  Среднее значение суммарной солнечной радиации: 165 Вт/м2.
  Максимальная амплитуда колебаний самого жаркого месяца: 25,5 0С.
  Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь: 8,1 м/с.
  Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль: 0 м/с.
  Таблица 2.1 - Расчетные параметры наружного воздуха
  Период
  года
  Пара-метры
  Темпера-тура
  tН, 0С
  Удельная энтальпия JН, кДж/кг
  Темпера-тура
  tВ, 0С
  Темпера-тура
  tП, 0С
  Темпера-тура
  tУ, 0С
  Теплый
  А
  22,8
  49,4
  25,8
  22,8
  28,2
  Переходный
  -
  10
  26,5
  22
  11
  22,8
  Холодный
  Б
  -34
  -33,9
  20
  16
  20,8
   
  2.2. Теплотехнический расчет наружных ограждений 2.2.1. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций  
  Теплотехнический расчет ограждающих конструкций здания выполняется в соответствии с [1].
  Теплотехнический расчет заключается в определении толщины утепляющего слоя ограждения и коэффициента теплопередачи ограждения, удовлетворяющего санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, а также условиям энергосбережения.
  Приведенное сопротивление теплопередачи R0 должно быть не меньше требуемых значений (2.1):
  ,
  (2.1)
  где R0 – приведенное сопротивление теплопередачи;
   - требуемое сопротивление теплопередачи по санитарно-гигиеническим условиям или по условиям энергосбережения (большее из названных) [1, табл. 1 «а», 1 «б»].
   
  Расчету подлежат наружные стены, чердачное перекрытие, перекрытие над неотапливаемым подвалом, окна и входные наружные двери.
  Ограждения рассчитываются в следующей последовательности.
  Определяется требуемое сопротивление теплопередачи ограждающих конструкций по санитарно-гигиеническим условиям за исключением световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей) по формуле (2.2):
  ,
  (2.2)
  где tВ – расчетная температура внутреннего воздуха;
  tН – расчетная температура наружного воздуха, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью 0,92;
  n – поправочный коэффициент к расчетной разности температур, зависящий от положения наружной поверхности ограждающей конструкции по отношению к наружному воздуху [1, табл. 3];
  ?В – коэффициент теплопередачи [1, табл. 4];
  ?tН – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по [1, табл. 2].
   
  По [1, табл. 1 «а», 1 «б»] находят требуемое сопротивление передаче ограждения по условиям энергосбережения RТР, определяя градососутки отопительного периода (ГСОП) по формуле (2.3):
  ,
  (2.3)
  где tОТ – средняя температура отопительного периода;
  Z – продолжительность отопительного периода.
   
  Выбирают расчетное значение R0, большее из величин RТР.
  Рассчитывается минимальная толщина основного слоя наружных стен, а также толщина утеплителя для чердачных перекрытий и пола первого этажа.
  Сопротивление теплопередаче ограждающие конструкции определяется по формуле (2.4):
  ,
  (2.4)
  где ?В – коэффициент теплопередачи [1, табл. 4];
  ?Н – коэффициент теплопередачи для зимних условий наружной поверхности ограждающей конструкции, принимаемый по [1, табл. 6];
  RК – суммарное термическое сопротивление слоев ограждающей конструкции, определяемое для многослойной конструкции с последовательным расположенными однородными слоями по формуле (2.5):
   
  ,
  (2.5)
  где R1,…, Rn – термическое сопротивление отдельных слоев ограждающей конструкции.
   
  Величина одного слоя многослойной ограждающей конструкции определяется по формуле (2.6):
  ,
  (2.6)
  где ?n – толщина n-го слоя;
  ?n – коэффициент теплопроводности n-го слоя, принимается по [1, прил. 3] с учетом условий эксплуатации ограждающей конструкции.
   
  Условия эксплуатации ограждающих конструкций определяются по [1, прил. 2] в зависимости от влажностного режима помещения и зоны влажности застройки [1, прил. 1].
  Определяется толщина искомого слоя из уравнения (2.7):
  .
  (2.7)
   
  Найденную толщину искомого ограждения необходимо округлить до стандартных значений.
  Толщина кирпичной кладки принимается кратной размеру половины кирпича (в кладке), но не менее 510 мм. Толщина бетонных блоков или панели для стен принимается кратной 50 мм. Толщина теплоизоляционного слоя принимается кратной 10 мм.
  Определяется фактическое значение сопротивления теплопередаче ограждения (2.8):
  .
  (2.8)
   
  Требуемые сопротивления теплопередаче окон и балконных дверей принимаются по [1, табл. 9] в зависимости от перепада температур (tВ – tН).
  Затем, по [1, табл. 6] выбирается конструкция окон с учетом, что RФ ? RТР.
  Фактическое сопротивление теплопередаче наружной двери может быть найдено из условия, что RФ ? 0,6 ? RТР наружной стены.
  Расчет заканчивается определением коэффициентов теплопередачи для наружных стен, перекрытий, окон и дверей (2.9):
  .
  (2.9)
   
  Результаты теплотехнического расчета служат основой для определения потерь теплоты ограждающими конструкциями помещений здания, которые необходимо оценить для определения мощности системы отопления.
  1. Теплотехнический расчет наружных стен.
  Конструкция наружных стен показана на рис. 2.1, а в табл. 2.2 – представлены теплотехнические характеристики слоев.
  Рисунок 2.1 – Конструкция наружных стен
  Таблица 2.2 - Теплотехнические характеристики слоев
  № п/п
  Наименование слоя
  Толщи-на ?, м.
  Плотность ?, кг./м3
  Коэффициент теплопровод-ности, ?, Вт/(м?0С)
  Коэффициент теплоусвое-ния S, Вт/(м2?0С)
  Коэффициент паропроницае-мости µ, мг/(м?ч?Па)
  1
  Декоративная штукатурка
  0,020
  1700
  0,700
  8,95
  0,098
  2
  Кирпич М-75
  0,510
  1800
  0,700
  9,20
  0,110
  3
  Пеноплекс
  0,100
  100
  0,041
  0,65
  0,050
  4
  Метало-сайдинг
  0,003
  7850
  58,000
  126,50
  0,000
   
  .
  Требуемое сопротивление теплопередаче по расчету:
   (м2?0С)/Вт.
  Требуемое сопротивление теплопередаче по санитарно-гигиеническим условиям [1, табл. 1 «а»]:
   (м2?0С)/Вт.
  Требуемое сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения [1, табл. 1 «б»]:
   (м2?0С)/Вт.
  Принимается для дальнейшего расчета RТР = 3,03.
  Толщина утепляющего слоя:
   м.
  Фактическая толщина утепляющего слоя ?УТ = 0,100 м.
  Фактическое сопротивление теплопередаче:
   (м2?0С)/Вт.
  RФ > RТР – условие выполнено.
  Коэффициент теплопередачи стен:
   Вт/(м2?0С).
  2. Теплотехнический расчет чердачного перекрытия.
  Конструкция чердачного перекрытия показана на рис. 2.2, а в табл. 2.3 представлены теплотехнические характеристики слоев.
  Рисунок 2.2 – Конструкция чердачного перекрытия
   
  Таблица 2.3 – Теплотехнические характеристики слоев
  № п/п
  Наименование слоя
  Толщи-на ?, м.
  Плотность ?, кг./м3
  Коэффициент теплопровод-ности, ?, Вт/(м?0С)
  Коэффициент теплоусвое-ния S, Вт/(м2?0С)
  Коэффициент паропроницае-мости µ, мг/(м?ч?Па)
  1
  Пароизоляция из битумного ковра
  0,003
  1000
  0,170
  4,56
  0,008
  2
  Железо-бетонная плита
  0,200
  2500
  1,920
  17,98
  0,030
  3
  Пенополи-стирол
  0,200
  100
  0,041
  0,65
  0,050
   
  .
  Требуемое сопротивление теплопередаче по расчету:
   (м2?0С)/Вт.
  Требуемое сопротивление теплопередаче по санитарно-гигиеническим условиям [1, табл. 1 «а»]:
   (м2?0С)/Вт.
  Требуемое сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения [1, табл. 1 «б»]:
   (м2?0С)/Вт.
  Принимается для дальнейшего расчета RТР = 3,43.
  Толщина утепляющего слоя:
   м.
  Фактическая (запроектированная в исходных данных по кофейне) толщина утепляющего слоя ?УТ = 0,200 м.
  Фактическое сопротивление теплопередаче:
   (м2?0С)/Вт.
  RФ > RТР – условие выполнено.
  Коэффициент теплопередачи чердачного перекрытия:
   Вт/(м2?0С).
  3. Теплотехнический расчет полов.
  Конструкция полов показана на рис. 2.3, а в табл. 2.4 представлены теплотехнические характеристики слоев.
  Таблица 2.4 – Теплотехнические характеристики слоев
  № п/п
  Наименование слоя
  Толщи-на ?, м.
  Плотность ?, кг./м3
  Коэффициент теплопровод-ности, ?, Вт/(м?0С)
  Коэффициент теплоусвое-ния S, Вт/(м2?0С)
  Коэффициент паропроницае-мости µ, мг/(м?ч?Па)
  1
  Декоративная гранитная плитка
  0,010
  2800
  3,490
  25,04
  0,008
  2
  Мастика битумная
  0,010
  1400
  0,270
  6,80
  0,008
   
  Продолжение табл. 2.4
  № п/п
  Наименование слоя
  Толщи-на ?, м.
  Плотность ?, кг./м3
  Коэффициент теплопровод-ности, ?, Вт/(м?0С)
  Коэффициент теплоусвое-ния S, Вт/(м2?0С)
  Коэффициент паропроницае-мости µ, мг/(м?ч?Па)
  3
  Цементно-песчаная стяжка
  0,050
  1800
  0,760
  9,60
  0,090
  4
  Пенополи-стирол
  0,100
  100
  0,041
  0,65
  0,050
  5
  Железо-бетонная плита
  0,200
  2500
  1,920
  17,98
  0,030
  6
  Керамическая плитка
  0,010
  2800
  3,490
  25,04
  0,008
  7
  Мастика битумная
  0,010
  1400
  0,270
  6,80
  0,008
  8
  Цементно-песчаная стяжка
  0,050
  1800
  0,930
  11,09
  0,090
  9
  Пенополи-стирол
  0,100
  100
  0,052
  0,82
  0,050
  10
  Железо-бетонная плита
  0,200
  2500
  2,040
  17,98
  0,030
   
  .
  Требуемое сопротивление теплопередаче по расчету:
   (м2?0С)/Вт.
  Требуемое сопротивление теплопередаче по санитарно-гигиеническим условиям [1, табл. 1 «а»]:
   (м2?0С)/Вт.
  Требуемое сопротивление теплопередаче по условиям энергосбережения [1, табл. 1 «б»]:
   (м2?0С)/Вт.
  Принимается для дальнейшего расчета RТР = 3,43.
  Толщина утепляющего слоя:
  Рисунок 2.3 – Конструкция полов
   
  - в помещениях для посетителей:
   м.
  Принимается толщина утепляющего слоя в помещениях для посетителей ?УТ = 0,125 м.
  Фактическое сопротивление теплопередаче:
   (м2?0С)/Вт.
  RФ = RТР – условие выполнено.
  Коэффициент теплопередачи полов помещений для посетителей:
   Вт/(м2?0С).
  - в технологических помещения:
   м.
  Принимается толщина утепляющего слоя в помещениях для посетителей ?УТ = 0,175 м.
  Фактическое сопротивление теплопередаче:
   (м2?0С)/Вт.
  RФ > RТР – условие выполнено.
  Коэффициент теплопередачи полов технологических помещений:
   Вт/(м2?0С).
   
  2.2. Теплотехнический расчет окон и дверей  
  Фактическое сопротивление теплопередаче наружной двери:
   (м2?0С)/Вт.
   Вт/(м2?0С).
  Тройное остекление в деревянных переплетах – RФ = 0,55.
   Вт/(м2?0С).
   
  2.3. Проектирование системы отопления 2.3.1. Характеристика системы топления  
  Расчетные параметры наружного воздуха приняты для проектирования отопления в зимний период года: tН = -34 0С.
  Расчетные параметры внутреннего воздуха приняты в соответствии с нормами:
  - горячий цех: tВ = +5 0С;
  - кабинеты: tВ = +18 0С;
  - кладовые: tВ = +10 0С;
  - моечные: tВ = +20 0С;
  - кулинария: tВ = +16 0С;
  - помещения для посетителей: tВ = +20 0С.
  Теплоноситель – перегретая воды с параметрами 150 0С – 70 0С от внешних тепловых сетей.
  Параметры теплоносителя: 95 0С – 70 0С после элеватора для нужд отопления, 150 0С – 70 0С – для теплоснабжения установки П1.
  Трубопроводы отопления – металлопластиковые, нагревательные радиаторы – стальные «Керми» - профиль вентиль со встроенным терморегулируюшим клапаном.
   
  2.3.2. Расчет потерь тепла через ограждающие конструкции здания  
  До расчета потерь теплоты ограждениями необходимо пронумеровать помещения трехзначными цифрами. Помещения первого этажа нумеруются с 101 номера, второго – соответственно, с 201 и т.д.
  Лестничные клетки обозначаются литерными буквами А, Б и т.д. Санузлы и прихожие можно не учитывать, поскольку они имеют незначительную величину теплопотерь, и ею можно пренебречь.
  Потери тепловой энергии определяют через все ограждения, которые граничат с наружным воздухом (стены, окна, покрытия), с неотапливаемыми помещениями (чердачные перекрытия, перекрытия над неотапливаемыми подвалами, техподпольями), а также с помещениями, имеющими температуру на 3 0С и более ниже, чем в рассчитываемом помещении. Через каждый вид ограждения теплопотери рассчитываются по формуле (2.10):
  ,
  (2.10)
  где k – коэффициент теплопередачи ограждения;
  F – расчетная площадь ограждения;
  р – множитель, учитывающий дополнительные теплопотери, определяемые из выражения (2.11):
  ,
  (2.11)
  где  - сумма дополнительных потерь через ограждения, принимаемая в долях от основных теплопотерь.
   
  Расчетную площадь ограждающих конструкций (F) определяют с точностью до 0,1 м2 по правилам обмера линейных размеров ограждения в плане и разрезе здания.
  Площадь окна из площади стены не вычитают, а при определении теплопотерь через окна из коэффициента теплопередачи окна вычитают коэффициент теплопередачи наружной стены.
  Добавочные теплопотери через ограждающие конструкции помещений любого назначения принимают в долях от основных теплопотерь:
  а) для наружных вертикальных и наклонных стен, дверей и окон, обращенных на север (С), восток (В), северо-восток (СВ) и северо-запад (СЗ) – в размере 0,1; на юго-восток (ЮВ) и запад (З) – в размере 0,05; на юг (Ю) и юго-запад (ЮЗ) – в размере 0;
  б) для общественных, административно-бытовых и производственных зданий при наличии наружных двух стен и более – соответственно, 0,15 и 0,1;
  в) для наружных дверей, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте здания (Н) - от уровня земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или шахты в метрах, в размере:
  - 0,2 ? Н – для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;
  - 0,27 ? Н – для двойных дверей с тамбуром между ними;
  - 0,34 ? Н – для двойных дверей без тамбура;
  - 0,22 ? Н – для одинарных дверей;
  г) для наружных ворот, не оборудованных воздушными или воздушно-тепловыми завесами – в размере 3 (при отсутствии тамбура) и в размере 1 (при наличии тамбура у ворот).
  Коэффициент учета положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху (n) принимают по [2, табл. 2.3].
  Расчет потерь теплоты через ограждающие конструкции кофейни представлен в табл. 2.5.
   
  2.3.3. Расчет отопительной нагрузки помещений  
  Отопительная нагрузка помещений определяется исходя из теплового баланса, составленного отдельно для каждого помещения.
  Отопительная система должна компенсировать потери теплоты ограждениями, на нагревание инфильтрационного воздуха, а также нагрев вносимых холодных материалов (в промышленных зданиях) с учетом постоянных тепловыделений в помещениях.
   
  Таблица 2.5 - Расчет теплопотерь через ограждающие конструкции
  Номер помещения
  Наименование помещения и температура воздуха tВ, 0С
  Характеристика ограждения
  Расчетная разность температур, 0С
  Коэффициент n
  Основные теплопотери, Вт
  Добавки
  Коэффициент учета добавок р
  Общие теплопотери
  Обозначение
  Ориентация по сторонам света
  Количеств и линейные размеры, м.
  Поверхность ограждения, м2
  Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2?0С)
  На ориентацию по сторонам света
  На двери, углы, окна и т.д.
  Ограждения QОГР, Вт
  Помещения, Вт
  1 этаж
  101
  Цех для приготовления и выпечки изделий из теста, 5 0С
  НС
  З
  4,7?3,0
  14,1
  0,30
  39
  1,0
  165,0
  0,05
  0,15
  1,20
  198,0
  910,7
  НС
  С
  3,4?3,0
  10,2
  0,30
  39
  1,0
  119,3
  0,10
  0,15
  1,25
  149,2
  ПЛ
   
  2,6?4,7
  12,2
  0,27
  39
  0,4
  51,4
   
   
  1,00
  51,4
  О
  З
  2?1,2?3,0
  7,2
  1,52
  39
  1,0
  426,8
  0,05
  0,15
  1,20
  512,2
  102
  Помещение хранения и обработки яиц, 10 0С
  НС
  С
  3,5?3,0
  10,5
  0,30
  44
  1,0
  138,6
  0,10
   
  1,10
  152,5
  455,8
  ПЛ
   
  3,5?2,3
  8,1
  0,27
  44
  0,4
  38,5
   
   
  1,00
  38,5
  О
  С
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  44
  1,0
  240,8
  0,10
   
  1,10
  264,8
  103
  Загрузочная, 10 0С
  НС
  С
  3,9?3,0
  11,7
  0,30
  44
  1,0
  154,4
  0,10
  0,66
  1,76
  271,8
  340,2
  ПЛ
   
  3,9?3,7
  14,4
  0,27
  44
  0,4
  68,4
   
   
  1,00
  68,4
  104
  Лестничная клетка, 10 0С
  НС
  С
  5,2?6,0
  31,2
  0,30
  44
  1,0
  411,8
  0,10
  0,15
  1,25
  514,8
  1222,8
  НС
  В
  2,5?6,0
  15,0
  0,30
  44
  1,0
  198,0
  0,10
  0,15
  1,25
  247,5
  ПЛ
   
  5,2?2,5
  13,0
  0,27
  44
  0,4
  61,8
   
   
  1,00
  61,8
  ПТ
   
  5,2?2,5
  13,0
  0,19
  44
  0,9
  97,8
   
   
  1,00
  97,8
  О
  С
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  44
  1,0
  240,8
  0,10
  0,15
  1,25
  301,0
  105
  Кулинария, 16 0С
  НС
  В
  5,4?3,0
  16,2
  0,30
  50
  1,0
  243,0
  0,10
  1,62
  2,72
  661,0
  1090,1
  ПЛ
   
  5,4?4,1
  22,1
  0,29
  50
  0,4
  128,2
   
   
  1,00
  128,2
  О
  В
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  50
  1,0
  273,6
  0,10
   
  1,10
  301,0
  Продолжение табл. 2.5
  Номер помещения
  Наименование помещения и температура воздуха tВ, 0С
  Характеристика ограждения
  Расчетная разность температур, 0С
  Коэффициент n
  Основные теплопотери, Вт
  Добавки
  Коэффициент учета добавок р
  Общие теплопотери
  Обозначение
  Ориентация по сторонам света
  Количеств и линейные размеры, м.
  Поверхность ограждения, м2
  Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2?0С)
  На ориентацию по сторонам света
  На двери, углы, окна и т.д.
  Ограждения QОГР, Вт
  Помещения, Вт
  106
  Обеденный зал, 20 0С
  НС
  В
  4,4?3,0
  13,2
  0,30
  54
  1,0
  213,8
  0,10
  0,15
  1,25
  267,3
  2445,1
  НС
  Ю
  9,6?3,0
  28,8
  0,30
  54
  1,0
  466,6
  0,00
  0,15
  1,15
  536,5
  ПЛ
   
  9,6?4,2
  40,3
  0,29
  54
  0,4
  252,4
   
   
  1,00
  252,4
  О
  В
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  54
  1,0
  295,5
  0,10
  0,15
  1,25
  369,4
  О
  Ю
  2?1,8?3,0
  10,8
  1,52
  54
  1,0
  886,5
  0,00
  0,15
  1,15
  1019,4
  107
  Бар, 20 0С
  НС
  Ю
  2,8?3,0
  8,4
  0,30
  54
  1,0
  136,1
  0,00
   
  1,00
  136,1
  762,5
  ПЛ
   
  2,8?4,2
  11,7
  0,29
  54
  1,0
  183,2
  0,00
   
  1,00
  183,2
  О
  Ю
  1,8?3,0
  5,4
  1,52
  54
  1,0
  443,2
  0,00
   
  1,00
  443,2
  108
  Цех украшения кондитерских изделий, 16 0С
  НС
  Ю
  3,4?3,0
  10,2
  0,30
  50
  1,0
  153,0
  0,00
  0,10
  1,10
  168,3
  723,1
  НС
  З
  3,2?3,0
  9,6
  0,30
  50
  1,0
  144,0
  0,05
  0,10
  1,15
  165,6
  ПЛ
   
  3,4?3,2
  13,8
  0,27
  50
  0,4
  74,5
   
   
  1,00
  74,5
  О
  З
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  50
  1,0
  273,6
  0,05
  0,10
  1,15
  314,6
  109
  Цех приготов-ления крема, 20 0С
  НС
  З
  3,6?3,0
  10,8
  0,30
  54
  1,0
  175,0
  0,05
   
  1,05
  183,7
  561,0
  ПЛ
   
  3,6?3,2
  11,5
  0,27
  54
  0,4
  67,1
   
   
  1,00
  67,1
  О
  З
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  54
  1,0
  295,5
  0,05
   
  1,05
  310,3
  110
  Мойка и стерилизация кондитерских мешков, 20 0С
  НС
  З
  1,7?3,0
  5,1
  0,30
  54
  1,0
  82,6
  0,05
   
  1,05
  86,8
  102,5
  ПЛ
   
  1,7?1,6
  2,7
  0,27
  54
  0,4
  15,7
   
   
  1,00
  15,7
   
  Продолжение табл. 2.5
  Номер помещения
  Наименование помещения и температура воздуха tВ, 0С
  Характеристика ограждения
  Расчетная разность температур, 0С
  Коэффициент n
  Основные теплопотери, Вт
  Добавки
  Коэффициент учета добавок р
  Общие теплопотери
  Обозначение
  Ориентация по сторонам света
  Количеств и линейные размеры, м.
  Поверхность ограждения, м2
  Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2?0С)
  На ориентацию по сторонам света
  На двери, углы, окна и т.д.
  Ограждения QОГР, Вт
  Помещения, Вт
  2 этаж
  201
  Кабинет, 18 0С
  НС
  З
  3,5?3,0
  10,5
  0,30
  52
  1,0
  163,8
  0,05
  0,15
  1,20
  196,6
  954,2
  НС
  С
  4,5?3,0
  13,5
  0,30
  52
  1,0
  210,6
  0,10
  0,15
  1,25
  263,3
  ПТ
   
  4,5?3,5
  15,6
  0,19
  52
  0,9
  138,7
   
   
  1,00
  138,7
  О
  С
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  52
  1,0
  284,5
  0,10
  0,15
  1,25
  355,7
  202
  Подсобное помещение, 10 0С
  НС
  С
  2,4?3,0
  7,2
  0,30
  44
  1,0
  95,0
  0,10
   
  1,10
  104,5
  142,2
  ПТ
   
  2,4?2,1
  5,0
  0,19
  44
  0,9
  37,6
   
   
  1,00
  37,6
  203
  Вестибюль, 18 0С
  НС
  С
  3,2?3,0
  9,6
  0,30
  52
  1,0
  149,8
  0,10
   
  1,10
  164,7
  551,5
  ПТ
   
  3,2?2,6
  8,3
  0,19
  52
  0,9
  73,8
   
   
  1,00
  73,8
  О
  С
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  52
  1,0
  284,5
  0,10
   
  1,10
  313,0
  204
  Гардероб персонала, 18 0С
  НС
  В
  3,5?,30
  10,5
  0,30
  52
  1,0
  163,8
  0,10
   
  1,10
  180,2
  310,9
  ПТ
   
  3,5?4,2
  14,7
  0,19
  52
  0,9
  130,7
   
   
  1,00
  130,7
  205
  Антресольный этаж, 10 0С
  НС
  В
  5,7?3,0
  17,1
  0,30
  44
  1,0
  225,7
  0,10
  0,15
  1,25
  282,2
  3693,7
  НС
  Ю
  16,6?3,0
  49,8
  0,30
  44
  1,0
  657,4
  0,00
  0,15
  1,15
  756,0
  НС
  З
  6,5?3,0
  19,5
  0,30
  44
  1,0
  257,4
  0,05
  0,15
  1,20
  308,9
  ПТ
   
  16,6?6,5
  107,9
  0,19
  44
  0,9
  811,8
   
   
  1,00
  811,8
  О
  Ю
  3?1,8?3,0
  16,2
  1,52
  44
  1,0
  1083,5
  0,00
  0,15
  1,15
  1246,0
  О
  З
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  44
  1,0
  240,8
  0,05
  0,15
  1,20
  288,9
  Окончание табл. 2.5
  Номер помещения
  Наименование помещения и температура воздуха tВ, 0С
  Характеристика ограждения
  Расчетная разность температур, 0С
  Коэффициент n
  Основные теплопотери, Вт
  Добавки
  Коэффициент учета добавок р
  Общие теплопотери
  Обозначение
  Ориентация по сторонам света
  Количеств и линейные размеры, м.
  Поверхность ограждения, м2
  Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м2?0С)
  На ориентацию по сторонам света
  На двери, углы, окна и т.д.
  Ограждения QОГР, Вт
  Помещения, Вт
  206
  Кабинет, 18 0С
  НС
  З
  3,2?3,0
  9,6
  0,30
  52
  1,0
  149,8
  0,05
   
  1,05
  157,2
  552,9
  ПТ
   
  3,4?3,2
  10,9
  0,19
  52
  0,9
  96,9
   
   
  1,00
  96,9
  О
  З
  1,2?3,0
  3,6
  1,52
  52
  1,0
  284,5
  0,05
   
  1,05
  298,8
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
  14819,4
  Отопительную нагрузку жилых и ряда общественных зданий QОТ рассчитывают по формуле (2.12):
  ,
  (2.12)
  где QОГР – суммарные теплопотери ограждающих конструкций помещения;
  QИНФ – количество теплоты, потребное для нагрева инфильтрующегося воздуха;
  QБЫТ – бытовые тепловыделения.
   
  Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося воздуха при естественной вытяжной вентиляции, некомпенсируемого подогретым приточным воздухом, определяют по формуле (2.13):
  ,
  (2.13)
  где Ln – расход удаляемого воздуха, некомпенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий удельный нормативный расход 3 м3/ч на 1 м2 жилых помещений;
  ? – плотность воздуха в помещении;
  c – удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг?0С);
  k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях (равный:
  - 0,7 – для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами;
  - 0,8 – для окон и балконных дверей с раздельными переплетами;
  - 1,0 – для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов).
   
  Бытовые тепловыделения определяют по [3, п. 3.1] в количестве от 10 Вт до 21 Вт на 1 м2 площади пола (2.14):
  ,
  (2.14)
  где FПЛ – площадь пола.
   
  После определения отопительной нагрузки помещений находят удельную тепловую характеристику здания (2.15):
  ,
  (2.15)
  где  - сумма отопительных нагрузок помещений всего здания;
  V – объем здания по наружному обмеру;
  а – поправочный коэффициент [3, с. 41] (2.16):
  .
  (2.16)
   
  Полученное значение q0 сравнивают с табличным значением (табл. 2.6).
  Таблица 2.6
  Значения удельных тепловых характеристик зданий
  V, тыс. м3
  До 5
  10
  15
  Более 15
  q0, Вт/(м3?К)
  0,65-0,41
  0,52-0,35
  0,49-0,31
  0,46-0,21
   
  Расчет отопительной нагрузки удобно сводить в табл. 2.7.
  Таблица 2.7 - Расчет отопительной нагрузки
  Номер помещения, назначение
  QОГР, Вт
  QИНФ, Вт
  QБЫТ, Вт
  QОТ, Вт
  1 этаж
   
   
   
   
  101
  910,7
  118,1
  158,6
  870,2
  102
  455,8
  78,4
  105,3
  428,9
  103
  340,2
  139,4
  187,2
  292,4
  104
  1222,8
  125,9
  169,0
  1179,7
  105
  1090,1
  213,9
  287,3
  1016,7
  106
  2445,1
  390,1
  523,9
  2311,3
  107
  762,5
  113,3
  152,1
  723,7
  108
  723,1
  133,6
  179,4
  677,3
  109
  561,0
  111,3
  149,5
  522,9
  110
  102,5
  26,1
  35,1
  93,5
  2 этаж
   
   
   
   
  201
  954,2
  151,0
  202,8
  902,4
  202
  142,2
  48,4
  65,0
  125,6
  203
  551,5
  80,4
  107,9
  524,0
  204
  310,9
  142,3
  191,1
  262,1
  205
  3693,7
  1044,6
  1402,7
  3335,6
  206
  552,9
  105,5
  141,7
  516,8
  Всего
  14819,4
  3022,4
  4058,6
  13783,2
   
  После определения отопительной нагрузки помещений и здания в целом можно приступать к обоснованию и выбору системы отопления и ее конструированию.
  .
  .
  Таким образом, удельная тепловая характеристика здания кофейни существенно ниже пределах диапазона для зданий с отапливаемым объемом до 5 тыс. м3.
   
  2.3.4. Тепловой расчет отопительных приборов  
  Тепловой расчет отопительных приборов заключается в определении внешней поверхности прибора, обеспечивающей требуемый тепловой поток в помещении.
  Подбор приборов можно производить по условному номинальному тепловому потоку или площади поверхности.
  Последовательность теплового расчета отопительных приборов.
  1. Находят температуру воды, поступающей в первый по ходу движения воды прибор стояка однотрубной системы отопления (2.17):
  ,
  (2.17)
  где tГ(РАСЧ) – температура воды в подающей магистрали на вводе;
  ?tМ – понижение температуры воды в подающей магистрали до расчетного стояка (принимается в соответствии с рекомендациями в [4, с. 45].
   
  2. Для однотрубной системы определяют температуру воды, поступающей в прибор каждого этажа (2.18):
  ,
  (2.18)
  где QСТ – тепловая нагрузка всех приборов стояка;
   - тепловая нагрузка приборов выше расчетного по ходу движения воды.
   
  3. Рассчитывают среднюю температуру теплоносителя в приборе (2.19) – для однотрубной системы:
  (2.19)
   
  4. Вычисляют температурный напор прибора (2.20):
  .
  (2.20)
   
  5. Для однотрубной системы отопления определяют расход воды в стояке GСТ и фактический расход воды в отопительном приборе GПР по формулам (2.21-2.22):
  ,
  (2.21)
  где ?1 – поправочный коэффициент, зависящий от вида прибора, определяемый по [4, табл. 9.4];
  ?2 – коэффициент, учитывающий способ установки прибора, определяемый по [4, табл. 9.5].
   
  ,
  (2.22)
  где ? – коэффициент затекания воды в прибор, определяемый по [4, табл. 9.3].
   
  6. Вычисляют тепловую нагрузку прибора (2.23):
  ,
  (2.23)
  где QТР – теплоотдача открыто проложенных в помещении труб (2.24):
   
  ,
  (2.24)
  где qВ, qГ – теплоотдача 1 м. открыто проложенных вертикальных и горизонтальных труб, определяемая по [8, табл. II.22];
  lВ, lГ – длина вертикальных и горизонтальных труб в помещении.
   
  Тепловой поток прибора не должен уменьшится более, чем на 5% (при QПР = 1200 Вт) или на 60 Вт (при QПР > 1200 Вт) по сравнению с QТР.
  7. Находят требуемый номинальный тепловой поток прибора, по нему выбирают прибор по [4, табл. X.1] (2.25):
  ,
  (2.25)
  где ?К – комплексный коэффициент приведения QН.Т к расчетным условиям (2.26):
   
  ,
  (2.26)
  где b – коэффициент учета атмосферного давления, определяемый по [4, табл. 9.1];
  ? – коэффициент учета направления движения воды (если сверху вниз – ? = 1, если снизу вверх то по [4, табл. 9.11]);
  n, p, c – экспериментальные числовые показатели, определяются по [4, табл. X.1].
   
  8. По величине QН.Т по [4, табл. X.1] подбирают типоразмер прибора и выписывают его характеристику и фактическое значение QН.У.
  Расчет сводится в табл. 2.8.
   
   
  Таблица 2.8 - Тепловой расчет приборов
  Но-мер стоя-ка
  Номер поме-щения
  Отопи-тельная нагруз-ка QОТ, Вт
  Температу-ра воды, поступаю-щей в прибор tГ,n, 0С
  Средняя температура тепло-носителя в приборе tСР.Т, 0С
  Темпе-ратурный напор ?tСР, 0С
  Тепло-отдача открыто проло-женных труб QТР, Вт
  Тепловая нагрузка прибора QПР, Вт
  ?К
  Требуемый номиналь-ный тепловой поток прибора QН.Т, Вт
  Факти-ческий номиналь-ный условный тепловой поток QН.У, Вт
  Тип прибора
  1
  101
  870,21
  92,11
  81,05
  76,05
  200,60
  629,67
  0,89
  707,50
  866
  2?РСВI-1п
   
  102
  428,91
  93,45
  81,73
  71,73
  188,80
  198,99
  0,89
  223,59
  433
  РСВI-1п
   
  103
  292,45
  93,87
  81,93
  71,93
  129,80
  115,63
  0,89
  129,92
  433
  РСВI-1п
   
  104
  1179,70
  91,16
  80,58
  70,58
  88,50
  1040,05
  0,89
  1168,60
  1177
  2РСВI-2
   
  105
  1016,75
  91,66
  80,83
  64,83
  354,00
  638,15
  0,89
  717,02
  731
  РСВI-3п
   
  106
  2311,32
  87,71
  78,85
  58,85
  495,60
  1805,28
  0,89
  2027,40
  2028
  3?РСВI-2
   
  107
  723,70
  92,55
  81,28
  61,28
  188,80
  493,78
  0,89
  554,81
  581
  РСВ-2п
   
  108
  677,26
  92,69
  81,35
  65,35
  123,90
  505,75
  0,89
  568,26
  581
  РСВ-2п
   
  109
  522,87
  93,16
  81,58
  61,58
  76,70
  393,84
  0,89
  442,52
  504
  РСВI-1
   
  110
  93,54
  94,47
  82,24
  62,24
  23,60
  12,30
  0,89
  13,82
  433
  РСВI-1п
  2
  201
  902,43
  90,70
  80,35
  62,35
  129,80
  725,61
  0,89
  815,29
  850
  РСВI-3
   
  202
  125,57
  94,07
  82,04
  72,04
  17,70
  49,64
  0,89
  55,77
  433
  РСВI-1п
   
  203
  523,99
  92,34
  81,17
  63,17
  100,30
  373,72
  0,89
  419,91
  433
  РСВI-1п
   
  204
  262,10
  93,48
  81,74
  63,74
  47,20
  159,62
  0,89
  179,35
  433
  РСВI-1п
   
  205
  3335,61
  80,13
  75,06
  65,06
  672,60
  2670,27
  0,89
  3000,30
  3060
  2?2РСВI-4п
   
  206
  516,76
  92,37
  81,19
  63,19
  100,30
  366,49
  0,89
  411,79
  433
  РСВI-1п
  2.3.5. Гидравлический расчет трубопроводов  
  Задача гидравлического расчета состоит в обоснованном выборе экономичных диаметров труб с учетом располагаемого циркуляционного давления и требуемых расходов теплоносителя на всех участках сети, обеспечивающих расчетные тепловые нагрузки отопительных приборов.
  Гидравлический расчет начинается с основного циркуляционного кольца, которое находится в наиболее неблагоприятных условиях (в однотрубных вертикальный системах с попутным движением воды в магистралях – через наиболее нагруженный стояк).
  Основное циркуляционное кольцо разбивают на расчетные участки по ходу движения теплоносителя.
  По вычисленным расходам воды и принятым диаметрам труб определяют потери давления на каждом расчетном участке и суммарную потеряю давления на циркуляционном кольце. Сравнивают величину суммарной потери давления с располагаемым давлением. В системе необходим запас на неучтенные потери 10%, то есть (2.27):
  ,
  (2.27)
  где ?РПОТ – суммарные потери на циркуляционном кольце;
  ?РР – располагаемое давление (2.28).
   
  ,
  (2.28)
  где РН – давление, развиваемое насосом;
  ?РЕ – гравитационное давление (2.29);
  В – поправочный коэффициент, учитывающий, что система в течение отопительного периода длительное время может работать при уменьшенной величине естественного давления (для горизонтальных однотрубных систем В = 0,4 [5]).
  ,
  (2.29)
  где ?РЕ,ТР – естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в трубопроводах системы отопления;
  ?РЕ,ПР – естественное циркуляционное давление, возникающее вследствие охлаждения воды в отопительных приборах (для вертикальной однотрубной системы определяется по формуле (2.30)).
  ,
  (2.30)
  где ? – среднее приращение плотности при понижении температуры на 1 0С (принимается по [5, табл. 71.]);
  tГ – расчетная температура горячей воды;
  t0 – расчетная температура охлажденной воды;
  QСТ – отопительная нагрузка всех приборов стояка.
  Qi – отопительная нагрузка прибора i-го этажа;
  hi – вертикальное расстояние между центром охлаждения прибора i-го этажа и центром нагрева.
   
  Располагаемое давление при перемещении теплоносителя по трубам может быть израсходовано на преодоление сопротивления трения среды о стенки трубопровода ?РТР и местных сопротивлений Z (2.31):
  ,
  (2.31)
  где ?РПОТ – суммарные потери давления на участке сети.
   
  Потери давления на преодоление сопротивления трения на участке трубопровода определяются по формуле (2.32):
  ,
  (2.32)
  где ? – коэффициент гидравлического сопротивления, зависящий от режима движения воды и шероховатости стен труб;
  l – длина участка трубопровода;
  d – внутренний диаметр трубы;
  v – скорость потока;
  ? – плотность теплоносителя.
   
  Потери давления в местных сопротивлениях определяют, пользуясь выражением (2.33):
  ,
  (2.33)
  где  - сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке.
   
  Общие потери давления на участке составляют (2.34):
  ,
  (2.34)
   
  В отопительной технике используют различные методы гидравлического расчета трубопроводов, обеспечивающие разную точность полученных результатов.
  Для расчета двухтрубных систем отопления применяют метод удельных потерь давления на трение.
  На участке трубопровода с постоянным расходом теплоносителя потери давления равны (3.35):
  ,
  (2.35)
  где R – удельная потеря давления на 1 м. трубы (2.36):
   
  .
  (2.36)
   
  Для расчета выбирают главное (расчетное) циркуляционное кольцо и разбивают его на участки. Каждый участок характеризуется постоянным расходом воды и одинаковым диаметром. На схеме проставляются номера участков, их длины и тепловые нагрузки.
  Количество циркулирующей воды (кг./ч.) на каждом участке определяют по формуле (2.37):
  ,
  (2.37)
  где Qi – тепловая нагрузка участка.
   
  Находят среднюю ориентировочную величину удельной потери давления на трение в трубопроводах расчетного циркуляционного кольца (2.38):
  ,
  (2.38)
  где k – коэффициент, учитывающий долю потери давления на местные сопротивления от общей величины расчетного давления (для систем с искусственной циркуляцией k = 0,35; для систем с естественной циркуляцией k = 0,5).
   - общая длина последовательно соединенных участков расчетного кольца.
   
  По значению RСР и расходу теплоносителя на рассчитываемом участке G в пределах допустимых скоростей по таблицам находят ближайший диаметр участка d, действительную величину потерь давления R и скорость воды v.
  Определяют сумму коэффициентов местных сопротивлений на каждом участке и потерю давления в местных сопротивлениях Z.
  Для расчета однотрубных систем отопления применяют, в основном, метод характеристик сопротивления.
  Потери давления на трение и местные сопротивления на участке по этому методу находят по формуле (2.39):
  ,
  (2.39)
  где G – расход воды;
  v – скорость на участке трубопровода, определяемая по зависимости (2.40):
  ,
  (2.40)
   
  А – величина удельного динамического давления на участке, возникающего при расходе воды 1 кг./ч. (2.41):
  ,
  (2.41)
   
  S – характеристика сопротивления участка, равная потере давления на участке при расходе воды 1 кг./ч. (2.42):
  .
  (2.42)
   
  Для последовательно соединенных участков характеристика сопротивления (2.43):
  .
  (2.43)
   
  Для параллельно соединенных участков (узла) – (2.44):
  .
  (2.44)
   
  Гидравлический расчет наиболее нагруженного стояка проводится по методу характеристик сопротивления. Остальных участков трубопровода проводится - по методу удельных потерь давления на трение (табл. 2.9-2.10).
  Таблица 2.9 - Гидравлический наиболее нагруженного циркуляционного стояка (система топления помещений 106-107)
  Номер участка
  Q, Вт
  G, кг/ч
  l, м
  d, мм
  А?104, Па/(кг/ч)2
  S?104, Па/(кг/ч)2
  ?Р=S?G2, Па
  1
  7767
  278
  12,4
  25,0
  2,7
  67,5
  0,000087
  0,0072
  557
  2
  2609
  93
  9,6
  18,0
  2,7
  48,6
  0,000121
  0,0068
  59
  3
  1257
  45
  1,8
  14,0
  2,7
  37,8
  0,000156
  0,0068
  14
  4
  581
  21
  4,8
  14,0
  2,7
  37,8
  0,000156
  0,0068
  3
  5
  581
  21
  4,8
  14,0
  2,7
  37,8
  0,000156
  0,0068
  3
  6
  1257
  45
  1,8
  14,0
  2,7
  37,8
  0,000156
  0,0068
  14
  7
  1352
  48
  4,8
  14,0
  2,7
  37,8
  0,000156
  0,0070
  16
  8
  676
  24
  9,4
  14,0
  2,7
  37,8
  0,000156
  0,0068
  4
  9
  676
  24
  9,4
  14,0
  2,7
  37,8
  0,000156
  0,0068
  4
  10
  1352
  48
  1,8
  14,0
  2,7
  37,8
  0,000156
  0,0070
  16
  11
  2609
  93
  9,6
  18,0
  2,7
  48,6
  0,000121
  0,0068
  59
  12
  7767
  278
  12,4
  25,0
  2,7
  67,5
  0,000087
  0,0072
  557
  Итого
   
   
   
   
   
   
   
   
  1307
   
  Таблица 2.10 – Гидравлический расчет остальных участков трубопровода
  Номер участка
  Q, Вт
  G, кг/ч
  l, м
  dУ, мм
  v, м/с
  R, Па/м
  R?l, Па
  Z, Па
  R?l+Z, Па
  13
  1951
  70
  6,0
  16,0
  0,11
  69,92
  419,55
  5,6
  0,029
  420
  14
  866
  31
  3,5
  14,0
  0,06
  23,50
  82,26
  7,1
  0,012
  82
  15
  433
  16
  3,8
  14,0
  0,03
  5,88
  22,33
  7,1
  0,003
  22
  16
  433
  16
  3,8
  14,0
  0,03
  5,88
  22,33
  7,1
  0,003
  22
  17
  866
  31
  3,5
  14,0
  0,06
  23,50
  82,26
  7,1
  0,012
  82
  18
  1085
  39
  3,5
  14,0
  0,08
  36,89
  129,13
  7,1
  0,019
  129
  19
  581
  21
  3,0
  14,0
  0,04
  10,58
  31,74
  7,1
  0,006
  32
  20
  581
  21
  3,0
  14,0
  0,04
  10,58
  31,74
  7,1
  0,006
  32
  21
  1085
  39
  3,5
  14,0
  0,08
  36,89
  129,13
  7,1
  0,019
  129
  22
  1951
  70
  6,0
  16,0
  0,11
  69,92
  419,55
  5,6
  0,029
  420
  Продолжение табл. 2.10
  Номер участка
  Q, Вт
  G, кг/ч
  l, м
  dУ, мм
  v, м/с
  R, Па/м
  R?l, Па
  Z, Па
  R?l+Z, Па
  23
  1299
  47
  6,8
  16,0
  0,07
  31,00
  210,79
  5,6
  0,013
  211
  24
  866
  31
  3,0
  14,0
  0,06
  23,50
  70,51
  6,4
  0,011
  71
  25
  433
  16
  3,2
  14,0
  0,03
  5,88
  18,80
  6,4
  0,003
  19
  26
  433
  16
  3,2
  14,0
  0,03
  5,88
  18,80
  6,4
  0,003
  19
  27
  866
  31
  3,0
  14,0
  0,06
  23,50
  70,51
  6,4
  0,011
  71
  28
  433
  16
  3,6
  14,0
  0,03
  5,88
  21,15
  6,4
  0,003
  21
  29
  433
  16
  3,6
  14,0
  0,03
  5,88
  21,15
  6,4
  0,003
  21
  30
  1299
  47
  6,0
  16,0
  0,07
  31,00
  185,99
  5,6
  0,013
  186
  31
  1908
  68
  11,2
  16,0
  0,10
  66,88
  749,02
  5,6
  0,028
  749
  32
  731
  26
  1,0
  14,0
  0,05
  16,75
  16,75
  6,1
  0,008
  17
  33
  731
  26
  1,0
  14,0
  0,05
  16,75
  16,75
  6,1
  0,008
  17
  34
  1177
  42
  1,5
  14,0
  0,08
  43,41
  65,12
  6,1
  0,020
  65
  35
  1177
  42
  1,5
  14,0
  0,08
  43,41
  65,12
  6,1
  0,020
  65
  36
  1908
  68
  11,2
  16,0
  0,10
  66,88
  749,02
  5,6
  0,028
  749
  37
  5642
  202
  7,6
  18,0
  0,25
  73,01
  554,90
  5,6
  0,151
  555
  38
  3493
  125
  3,0
  16,0
  0,19
  44,83
  134,48
  5,6
  0,093
  135
  39
  433
  16
  3,0
  14,0
  0,03
  1,18
  3,53
  4,1
  0,002
  4
  40
  433
  16
  3,0
  14,0
  0,03
  1,18
  3,53
  4,1
  0,002
  4
  41
  3060
  110
  3,0
  14,0
  0,22
  58,69
  176,07
  6,1
  0,133
  176
  42
  1530
  55
  4,1
  14,0
  0,11
  14,67
  60,16
  6,1
  0,033
  60
  43
  1530
  55
  4,1
  14,0
  0,11
  14,67
  60,16
  5,6
  0,030
  60
  44
  3060
  110
  3,0
  14,0
  0,22
  58,69
  176,07
  5,6
  0,122
  176
  45
  3493
  125
  7,6
  16,0
  0,19
  44,83
  340,69
  4,1
  0,068
  341
  46
  433
  16
  7,6
  14,0
  0,03
  1,18
  8,93
  6,1
  0,003
  9
  47
  433
  16
  7,6
  14,0
  0,03
  1,18
  8,93
  4,1
  0,002
  9
  48
  1716
  61
  6,9
  16,0
  0,09
  10,82
  74,65
  5,6
  0,022
  75
  49
  850
  30
  3,4
  14,0
  0,06
  4,53
  15,40
  4,1
  0,007
  15
  50
  850
  30
  3,4
  14,0
  0,06
  4,53
  15,40
  4,1
  0,007
  15
  51
  1283
  46
  2,4
  14,0
  0,09
  10,32
  24,76
  4,1
  0,016
  25
  Продолжение табл. 2.10
  Номер участка
  Q, Вт
  G, кг/ч
  l, м
  dУ, мм
  v, м/с
  R, Па/м
  R?l, Па
  Z, Па
  R?l+Z, Па
  52
  433
  16
  3,6
  14,0
  0,03
  1,18
  4,23
  4,1
  0,002
  4
  53
  433
  16
  3,6
  14,0
  0,03
  1,18
  4,23
  4,1
  0,002
  4
  54
  1283
  46
  2,4
  14,0
  0,09
  10,32
  24,76
  4,1
  0,016
  25
  55
  1716
  61
  6,9
  16,0
  0,09
  10,82
  74,65
  5,6
  0,022
  75
  56
  5642
  202
  7,6
  18,0
  0,25
  73,01
  554,90
  5,6
  0,151
  555
  Итого
   
   
   
   
   
   
   
   
   
  5971
  Наиболее нагруженный стояк состоит из последовательно соединенных участков 1-12 и разветвленных приборных узлов между ними (в помещениях 105-106).
  Участки 1, 12:
  Вентиль прямоточный, DУ15 – 3,0.
  Поворот 900, DУ25, 8 шт. – 1,5 ? 8 = 12,0.
  Итого – 15,0.
  Участки 2, 11:
  Поворот 900, DУ18, 3 шт. – 1,5 ? 3 = 4,5.
  Тройник DУ18, 1 шт. – 1,6 ? 1 = 1,6.
  Итого – 7,1.
  Участки 3, 6:
  Отвод 900, DУ14, 1 шт. – 1,5 ? 1 = 1,5.
  Проточный приборный узел с краном КРТ в помещении 107 – 4,1.
  Итого – 5,6.
  Участки 4, 5:
  Отвод 900, DУ14, 1 шт. – 1,5 ? 1 = 1,5.
  Проточный приборный узел с краном КРТ в помещении 107 – 4,1.
  Итого – 5,6.
  Участки 7, 10:
  Отвод 900, DУ14, 1 шт. – 1,5 ? 2 = 1,5.
  Проточный приборный узел с краном КРТ в помещении 106 – 4,1.
  Поворот 900, DУ18, 1 шт. – 1,5 ? 1 = 1,5.
  Итого – 7,1.
  Участки 8, 9:
  Отвод 900, DУ14, 1 шт. – 1,5 ? 1 = 1,5.
  Проточный приборный узел с краном КРТ в помещении 106 – 4,1.
  Итого – 5,6.
   
  2.3.6. Подбор оборудования теплового пункта  
  Автоматизированный тепловой пункт предназначен для контроля и автоматического управления значениями параметров теплоносителя, подаваемого в систему отопления (СО), горячего водоснабжения (ГВС), вентиляции, кондиционирования и т.п. с целью оптимизации теплопотребления промышленных, административных и жилых зданий.
  Средства автоматизации и контроля обеспечивают работу тепловых пунктов без постоянного обслуживающего персонала. АТП проектируется для зависимых и независимых схем присоединения систем отопления, вентиляции и кондиционирования, для закрытых и открытых систем теплоснабжения с обратным циркуляционным трубопроводом ГВС или без него (тупиковая схема). Изготавливается по индивидуальным техническим требованиям заказчика в соответствии со сводом правил СП 41-101-95 «Проектирование тепловых пунктов», а также в соответствии с требованиями российских нормативных документов.
  Изготавливается по индивидуальным техническим требованиям заказчика в соответствии со сводом правил СП 41-101-95 «Проектирование тепловых пунктов». Подбор основного тепломеханического оборудования, принципиальные схемы и решения, реализованные в модульных конструкциях АТП, сведены в отдельные тома альбома схем по АТП. Документация разработана для проектных институтов и согласована с ГУП «ТЭК СПб» (Государственное унитарное предприятие «Топливно-энергетический комплекс Санкт-Петербурга»).
  Модульное исполнение имеет сертификат соответствия Госстандарта № POCC RU.ME05.BO8796.
  Функциональные возможности:
  - автоматическое поддержание графика температуры теплоносителя, подаваемого в систему отопления (вентиляции, кондиционирования) с учетом температуры наружного воздуха, времени суток и рабочего календаря, тепловой инерции стен здания;
  - приготовление и подача теплоносителя в систему горячего водоснабжения, автоматическое поддержание заданной температуры ГВС в пределах санитарных норм в открытых и закрытых системах теплоснабжения;
  - автоматическая подпитка систем отопления и вентиляции при независимой схеме присоединения, при необходимости химводоподготовки подпиточной и водопроводной воды;
  - обеспечение необходимой циркуляции теплоносителя в системах отопления, вентиляции (кондиционирования), а также необходимого давления и циркуляции в контуре ГВС и во вторичном контуре ГВС в сетях потребителей;
  - измерение и контроль параметров теплоносителя, поступающего в системы теплопотребления и возвращаемого из этих систем в тепловую сеть источника теплоснабжения, а также защита систем отопления, вентиляции (кондиционирования) и ГВС от превышения параметров теплоносителя (давление, температура) сверх допустимых норм, от гидроударов и перегревов;
  - автоматическое управление циркуляционными насосами, обеспечивающее защиту от заиливания в летний период и защиту от «сухого» хода;
  - коммерческий учет тепловой энергии и теплоносителя, горячего и холодного водоснабжения с архивацией данных (если в состав дополнительных узлов входит коммерческий узел учета тепловой энергии и теплоносителя);
  - сигнализация о недопустимых отклонениях регулируемых параметров от заданных значений в соответствии с требованиями российских нормативных документов.
  Отличительные особенности
  - модульные решения заводской готовности имеют высокую вариативность монтажа несущей конструкции и унифицированный набор конструктивных элементов, что позволяет компактно размещать и монтировать АТП в помещениях фактически любой конфигурации;
  - сохранение пропускной способности тепловых сетей, вне зависимости от их температурного режима, при обеспечении жизнеспособности (не аварийности) объектов регулирования;
  - снижение пиковых нагрузок на источники теплоснабжения за счет снижения пиковых нагрузок потребителя посредством использования ряда оригинальных функций, заложенных в контроллере отопления РО;
  - возможность применения различных методов регулирования подачи и поддержания температурного графика теплоносителя в СО (график задается аналитически - формулой, устанавливающей зависимость между температурами в подающем и обратном трубопроводах системы отопления и температурой наружного воздуха);
  - учет тепловой инерции здания позволяет выровнять температуру внутри отапливаемых помещений при резких перепадах ТН.;
  - возможность контроля и управления режимами теплопотребления, как в автоматическом, так и в ручном режимах;
  - дистанционный контроль и средства корректировки параметров регулирования, средства автоматизированного сбора информации о потреблении тепловой энергии, теплоносителя и водопроводной воды, а также оповещения об аварийных и нештатных ситуациях на объектах (пожар, затопление, несанкционированное посещение объекта и другие события, требующие оперативного принятия мер) с выводом всей информации на пункт диспетчеризации (если в состав дополнительных узлов входит оборудование для диспетчеризации).
  Таблица 2.11 - Технические характеристики АТП
  Наименование параметра
  Значение параметра
  Давление в подающем трубопроводе ТС, МПа
  до 1,6
  Давление в обратном трубопроводе ТС, МПа
  до 0,8
  Температура теплоносителя в подающем трубопроводе ТС, 0С
  от 5 до 150
  Температура теплоносителя в обратном трубопроводе ТС, 0С
  от 5 до 75
  Продолжение табл. 2.11
  Наименование параметра
  Значение параметра
  Температура окружающей среды в помещении теплового пункта, 0С
  от 5 до 55
  Напряжение питания от сети переменного тока
  ~220/~380В 50 Гц
  Потребляемая мощность, кВ
  от 0,4 до 4,0
  Режим работы
  Постоянный
   
  Вывод информации:
  - на жидкокристаллический индикатор;
  - по последовательному интерфейсу RS-485;
  - на диспетчерский компьютер через среду сотовой связи и Интернет.
  Основные узлы:
  - узел приготовления теплоносителя для системы ГВС и циркуляции ГВС;
  - узел приготовления теплоносителя для системы отопления;
  - узлы подпитки системы отопления (для независимой схемы присоединения СО к тепловой сети);
  - щит электроуправления или автоматические выключатели (в отдельном боксе);
  - регулятор отопления РО-2.
  Дополнительные узлы:
  - узел ввода тепловой сети;
  - узлы присоединения (коллекторы) систем отопления и ГВС;
  - элементы диспетчеризации;
  - узел водоподготовки системы ГВС;
  - оборудование для заполнения, промывки и опорожнения СО;
  - коммерческий узел учета тепловой энергии, теплоносителя, ХВС и контроллер напора в трубопроводе ХВ;
  - адаптер сотовой связи АССВ-030 и программное обеспечение СП в составе информационно-измерительной системы ИИС для выполнения функций диспетчеризации.
   
  2.4. Проектирование систем вентиляции 2.4.1. Расчетные параметры воздуха для «помещений специального назначения» 2.4.1.1. Расчетные параметры наружного воздуха  
  Расчетные параметры воздуха принимаются по пункту 5.10 СНиП 41-01-2003 и табл. 1 СНиП 23-01-99:
  - параметры А для теплого периода года;
  - параметры Б для холодного.
  Расчетный район: г. Магнитогорск.
  Таблица 2.12 - Расчетные параметры наружного воздуха
  Период
  года
  Пара-метры
  Темпера-тура
  tН, 0С
  Удельная энтальпия JН, кДж/кг
  Темпера-тура
  tВ, 0С
  Темпера-тура
  tП, 0С
  Темпера-тура
  tУ, 0С
  Теплый
  А
  22,8
  49,4
  25,8
  22,8
  28,2
  Переходный
  -
  10,0
  26,5
  22,0
  11,0
  22,8
  Холодный
  Б
  -34,0
  -33,9
  20,0
  16,0
  20,8
   
  2.4.1.2. Расчетные параметры внутреннего воздуха  
  Таблица 2.13 - Расчетные параметры внутреннего воздуха
  Наимено-вание помещения
  Период года
  Подвиж-
  ность воздуха,
  м/с
  Параметры воздуха
  Основные вредные вещества
  tВ, 0C
  JВ,
  кДж/кг
  dВ, г/кг
  tП, 0C
  tУ, 0C
  Кофейня
  Теплый
  0,3
  25,8
  -
  -
  21,3
  39,3
  -
  Переходный
  0,3
  17,0
  -
  -
  12,0
  32,0
  -
  Холодный
  0,3
  17,0
  -
  -
  12,0
  32,0
  -
   
  2.4.1.3. Расчетные параметры приточного воздуха  
  1. Приток.
  - теплый период (2.45-2.46):
  ,
  (2.45)
  где: tН – температура наружного воздуха;
   0С.
   0С.
  (2.46)
   
  - холодный период (2.47):
  ,
  (2.47)
  где: tВ – температура воздуха в рабочей зоне, 0C (при средней тяжести работы (категория II а) - tВ = 17 0C);
  ?tП – допустимая разность температур, для помещения высотой до 10 м. принимается равной 5 0C.
   
   0С
   
  2.4.1.4. Расчетные параметры удаляемого воздуха  
  - теплый период (2.48):
  ,
  (2.48)
  где: m – экспериментальный коэффициент, учитывающий долю избыточных тепловыделений, попадающих в рабочую зону «специализированных помещений» - m = 0,25.
   
  В качестве «специализированных помещений» для здания кофейни приняты:
  - горячий цех (цех для приготовления и выпечки изделий из теста)
  - склад муки;
  - обеденный зал;
  - мойка оборотной тары;
  - мойка и стерилизация кондитерских мешков;
  - цех приготовления крема.
   
   0С.
  - холодный период:
   0С.
   
  2.4.2. Определение воздухообмена по расчету  
  1. Тепловые потери через ограждающие конструкции здания (2.49):
  ,
  (2.49)
  где: q – удельная тепловая характеристика здания, соответствующая разности температур;
  а - коэффициент, учитывающий отклонение значения удельной тепловой характеристики от эталонной при фактической разности температур (2.50):
   
  ,
  (2.50)
   
  VН – объем помещения по наружному обмеру;
   
  .
   м3.
   м3.
   м3.
   м3.
   м3.
   м3.
  Тепловые потери через ограждающие конструкции в холодный период:
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   
  2. Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха (2.51):
  .
  (2.51)
   
  Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в холодный период:
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   
  3. Тепловые потери через ограждающие конструкции и с инфильтрирующимся воздухом в переходный период (2.52):
  ,
  (2.52)
  где: QХОЛ – тепловые потери в холодный период.
   
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
  4. Тепловые потери на технические нужды в переходный период (2.53):
  ,
  (2.53)
  где: QТР – потери тепла на нагрев транспортных средств (поскольку в помещениях кофейни транспорт не храниться, то QТР = 0 Вт);
  QМАТ – потери тепла на нагрев материалов (2.54).
   
  ,
  (2.54)
  где GМАТ – количество нагревающихся материалов;
  с – средняя по температуре теплоемкость материала;
  tМАТ – температура материалов;
  zТ – интервал времени, в течение которого рассчитывается снижение температуры материала.
   
  Потери тепла на нагрев холодных материалов в кофейне происходит только на складе муки (объем склада – 1,5 т.):
  - в холодный период:
   Вт;
  - в переходный период:
   Вт.
   
  5. Тепловыделения от технологического оборудования по проекту - QТЕПЛ:
  - горячий цех (2 плиты с духовыми шкафами мощностью по 16,8 кВт: QТЕПЛ = 3 ? 16,8 = 50,4 кВт);
  - мойка и стерилизация кондитерских мешков (1 стерилизатор мощностью QТЕПЛ = 14 кВт);
  - цех приготовления крема (1 плита с духовым шкафом мощностью QТЕПЛ = 16,8 кВт).
   
  6. Тепловыделения от искусственного освещения (2.55):
  ,
  (2.55)
  где: Е – освещенность;
  F – площадь помещения;
  gОСВ – удельный тепловой поток;
  ?ОСВ – доля тепловой энергии, попадающей в помещение, для ламп накаливания.
   
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
   Вт.
  7. Теплопоступления от солнечной радиации определяются по (2.56):
  ,
  (2.56)
  где: QОСТ – теплопоступления от окон (2.57);
  QПОКР – теплопоступления от покрытий (2.58):
   
  Теплопоступления от окон (2.57):
  ,
  (2.57)
  где: FОСТ – площадь окна;
  gОСТ – значение;
  AОСТ – табличное значение для двойного остекления в деревянных рамах.
   
  Теплопоступления через одно окно:
   Вт.
  - горячий цех (2 окна – QСР = 2673 ? 2 = 5346 Вт);
  - склад муки (1 окно – QСР = 2673 Вт);
  - обеденный зал (4 окна – QСР = 2673 ? 4 = 10692 Вт);
  - цех приготовления крема (1 окно – QСР = 2673 Вт).
  Теплопоступления от солнечной радиации в помещениях первого этажа чердачного двухэтажного здания можно принять равными нулю.
  8. Теплопоступления от остывающей пищи (2.58):
  ,
  (2.58)
  где gn – средний вес всех блюд, приходящихся на одного обедающего (gn = 0,85 кг.);
  Сn – условная теплоемкость блюд, входящих в состав обеда (Сn = 3,3 кДж/кг?0С);
  tНП, tКП – начальная и конечная температуры пищи, поступающей в обеденный зал (tНП = 70 0C, tКП = 40 0C);
  n – число мест в обеденном зале (n = 50 чел.),
  ? - продолжительность принятия пищи посетителем (? = 0,25 час).
   
   кДж = 1352 Вт.
  9. Тепло- и влаговыделения от людей определяются по табл. 2.14.
  Таблица 2.14 - Явные тепло- и влаговыделения от одного человека[1]
  Характер работы
  Температура, град.
  15
  20
  25
  30
  Состояние покоя
  100/40
  70/45
  50/50
  30/80
  Физическая работа:
   
   
   
   
  - легкая
  100/55
  70/70
  60/125
  30/140
  - средняя
  110/110
  80/160
  70/180
  35/230
  - тяжелая
  110/185
  80/200
  80/300
  35/380
   
  Теплопоступления:
  - горячий цех (70 ккалл ? 2 чел. = 140 ккалл = 162,7 Вт);
  - обеденный зал (70 ккалл ? 50 чел. = 3500 ккалл = 4068 Вт);
  - мойка оборотной тары (70 ккалл ? 1 чел. = 70 ккалл = 81 Вт);
  - мойка и стерилизация мешков (70 ккалл ? 1 чел. = 70 ккалл = 81 Вт);
  - цех приготовления крема (70 ккалл ? 1 чел. = 70 ккалл = 81 Вт).
  Влаговыделения:
  - горячий цех (70 г/ч ? 2 чел. = 140 г/ч);
  - обеденный зал (45 г/ч ? 50 чел. = 2250 г/ч);
  - мойка оборотной тары (70 г/ч ? 1 чел. = 70 г/ч);
  - мойка и стерилизация мешков (70 г/ч ? 1 чел. = 70 г/ч);
  - цех приготовления крема (70 г/ч ? 1 чел. = 70 г/ч).
  10. Влаговыделения от производственного оборудования (2.59):
  ,
  (2.59)
  где МП – молярная масса жидкости (МП = 100,46 г./моль);
  v – скорость движения воздуха над источником испарения (v = 0,3 м./с.);
  РЖ – давление паров жидкости, насыщающих воздух при температуре жидкости (РЖ = 760 мм.рт.ст.);
  FИ – площадь поверхности испарения.
   
  Влаговыделения от производственного оборудования:
  - мойка оборотной тары:
   кг./ч.
  - мойка и стерилизация мешков:
   кг./ч.
  11. Газовыделения СО2 определяются по формуле (2.60):
  ,
  (2.60)
  где  - расход углекислого газа на 1 чел.;
  NЧЕЛ – численность.
   
  Газовыделения СО2:
  - горячий цех (90 г/ч ? 2 чел. = 180 г/ч);
  - обеденный зал (90 г/ч ? 50 чел. = 4500 г/ч);
  - мойка оборотной тары (90 г/ч ? 1 чел. = 90 г/ч);
  - мойка и стерилизация мешков (90 г/ч ? 1 чел. = 90 г/ч);
  - цех приготовления крема (90 г/ч ? 1 чел. = 90 г/ч).
  Требуемый воздухообмен зависит от потребности в удалении избытков тепла и иных вредностей из помещений расчетного здания.
  Потребность в удалении избытков тепла представлены в табл. 2.14, в которой показан баланс расчетных помещений.
  Количество необходимого воздухообмена, при наличии вредностей (2.61):
  ,
  (2.61)
  где GВ – количество вредностей, выделяющихся в помещении;
  g1 – концентрация вредностей в приточном воздухе (q1СО2 = 0 мг/м3);
  g2 – концентрация вредностей в вытяжном воздухе.
   
  Воздухообмен, при наличии вредностей (СО2):
  - горячий цех:
  Таблица 2.14 - Тепловой баланс помещений
  Расчетный
  период
  Потери теплоты
  Итого
  Тепловыделения
  Итого
  Избытки
  QОГР
  QИНФ
  QТЕХ
  QОБОР
  QОСВ
  QСР
  QЛ
  Горячий цех
  Теплый
  0
  0
  0
  0
  50400
  24
  5346
  163
  55933
  55933
  Переходный
  173
  0
   
  173
  50400
  24
   
   
  50424
  50251
  Холодный
  874
  87,4
   
  961,4
  50400
  24
   
   
  50424
  49463
  Склад муки
  Теплый
  0
  0
  0
  0
  50400
  12
  2673
   
  53085
  53085
  Переходный
  88
   
  1094
  1182
  50400
  12
   
   
  50412
  49230
  Холодный
  443
  44,3
  7969
  8456
  50400
  12
   
   
  50412
  41956
  Обеденный зал
  Теплый
  0
  0
  0
  0
  50400
  75
  10692
  4068
  65235
  65235
  Переходный
  528
   
   
  528
  50400
  75
   
   
  50475
  49947
  Холодный
  2712
  217
   
  2929
  50400
  75
   
   
  50475
  47546
  Мойка оборотной тары
  Теплый
  0
  0
  0
  0
  50400
  4
   
  81
  50485
  50485
  Переходный
  30
   
   
  30
  50400
  4
   
   
  50404
  50374
  Холодный
  150
  15
   
  165
  50400
  4
   
   
  50404
  50239
  Мойка и стерилизация мешков
  Теплый
  0
  0
  0
  0
  50400
  4
   
  81
  50485
  50485
  Переходный
  30
   
   
  30
  50400
  4
   
   
  50404
  50374
  Холодный
  150
  15
   
  165
  50400
  4
   
   
  50404
  50239
  Цех приготовления крема
  Теплый
  0
  0
  0
  0
  50400
  22
  2673
  81
  53176
  53176
  Переходный
  158
   
   
  158
  50400
  22
   
   
  50422
  50264
  Холодный
  796
  79,6
   
  875,6
  50400
  22
   
   
  50422
  49546
  Всего
  Теплый
  0
  0
  0
  0
  302400
  141
  21384
  4474
  328399
  328399
  Переходный
  1007
  0
  1094
  2101
  302400
  141
  0
  0
  302541
  300440
  Холодный
  5125
  459
  7969
  13553
  302400
  141
  0
  0
  302541
  288989
   м3/ч;
  - обеденный зал:
   м3/ч;
  - мойка оборотной тары:
   м3/ч;
  - мойка и стерилизация мешков:
   м3/ч;
  - цех приготовления крема:
   м3/ч.
  Количество воздуха, при наличии избытка тепла (2.62):
  ,
  (2.62)
  где Q – количество избыточного тепла, выделяющегося в помещении;
  СТ – массовая удельная теплоемкость (СТ = 0,24 ккал/кг?град);
  ? – плотность приточного воздуха (? = 1,258 кг/м3);
  tВ – температура вытяжного воздуха (tВ = 20 0С);
  tПР – температура приточного воздуха (tПР = 34 0С).
   
  Количество воздуха, при наличии избытка тепла:
  - горячий цех:
   м3/ч;
  - склад муки:
   м3/ч;
  - обеденный зал:
   м3/ч;
  - мойка оборотной тары:
   м3/ч;
  - мойка и стерилизация мешков:
   м3/ч;
  - цех приготовления крема:
   м3/ч;
  Количество воздуха, при избытке влаги (2.63):
  ,
  (2.63)
  где W – количество водяного пара, выделяющегося в помещении;
  dВ – влагосодержание вытяжного воздуха (dВ = 0,53 кг/кг.);
  dП – влагосодержание приточного воздуха (dП = 0,016 кг/кг.);
  ? – плотность водяного пара (? = 0,622 кг/м3).
   
  Количество воздуха, при избытке влаги:
  - горячий цех:
   м3/ч;
  - обеденный зал:
   м3/ч;
  - мойка оборотной тары:
   м3/ч;
  - мойка и стерилизация мешков:
   м3/ч;
  - цех приготовления крема:
   м3/ч.
  При одновременном выделении вредностей, тепла и влаги сравниваются соответствующие воздухообмены, потребные для их удаления и выбирается больший.
  Как можно видеть, максимальный объем воздухообмена требуется для удаления избытков тепла.
  В табл. 2.15 представлен воздушный баланс помещений «специального назначения».
  Таблица 2.15 – Воздушный баланс расчетных помещений
  Номер помещения
  Объем притока, м3/час
  Объем вытяжки, м3/час
  Горячий цех
  11232
  11232
  Склад муки
  10660
  10660
  Обеденный зал
  13099
  13099
  Мойка оборотной тары
  10138
  10138
  Мойка и стерилизация мешков
  10138
  10138
  Цех приготовления крема
  10678
  10678
   
  2.4.3. Расчет воздухообмена по нормативной кратности  
  Для рядовых помещений расчет воздухообмена проводят по нормативной кратности (2.64):
  (2.64)
  где: L - объемный расход воздуха;
  КР - кратность воздухообмена;
  VПОМ - внутренний объем помещения.
   
  Иногда вместо КР заданы минимальные значения воздухообменов на единицу оборудования или на 1 человека.
  Воздухообмен по норме на единицу оборудования определяют по формуле (2.65):
  (2.65)
  где: L1 – воздухообмен на единицу оборудования;
  n - количество единиц оборудования
   
  Результаты расчетов сведены в табл. 2.16.
  Таблица 2.16 - Воздушный баланс помещений
  Номер помещения
  Объем помещения, м3
  Кратность воздухообмена
  Объемный расход воздуха, м3/ч
  Притока
  Вытяжки
  Притока
  Вытяжки
  103
  42,9
  1,5
  1,5
  64,4
  64,4
  105
  43,2
  1,5
  1,5
  64,8
  64,8
  107
  25,8
  1,5
  1,5
  38,7
  38,7
  108
  20,7
  1,5
  1,5
  31,1
  31,1
  112
  21,9
  1,5
  1,5
  32,9
  32,9
  113
  23,6
  1,5
  1,5
  35,3
  35,3
  114
  8,0
  1,5
  1,5
  12,0
  12,0
  201
  8,6
  1,5
  1,5
  12,9
  12,9
  206
  9,0
  1,5
  1,5
  13,5
  13,5
  207
  2,6
  5,0
  5,0
  13,0
  13,0
  208
  3,0
  15,0
  15,0
  45,0
  45,0
   
  2.4.4. Подбор вентиляционных решеток  
  Разместив в помещениях приточные и вытяжные решетки, определяют их тип и количество.
  Выпуск воздуха в помещениях с теплоизбытками предусматривается через решетки типа АЛН предназначенные для подачи и удаления воздуха системами вентиляции. Решетки АЛН представляют собой раму прямоугольной формы с установленными в нее горизонтальными фиксированными жалюзи. Решетки АЛН комплектуются регулятором расхода воздуха. Решетки изготавливаются из алюминия и окрашиваются методом порошкового напыления в белый цвет.
  Ориентировочные размеры вытяжных и приточных отверстий определяются по формуле (2.66):
  (2.66)
  где: LР - количество воздуха, которое необходимо подать или удалить из помещения;
  ?Р - величина рекомендуемой скорости.
   
  Количество устанавливаемых решеток определяют, исходя из принятого типоразмера жалюзийных решеток (2.67):
  (2.67)
  где: fР - площадь живого сечения жалюзийной решетки, принимаемая в зависимости от типоразмера.
   
  В помещениях кофейни приняты решетки, типоразмеров: Тонар 100?100 мм. - 0,01 м2; Тонар 200?200 мм. - 0,04 м2; Тонар 340?270 мм. - 0,09 м2.
  Решетки приточной и вытяжной систем вентиляции приняты равными по типоразмеру и количеству для каждого помещения в отдельности.
  Результаты расчета сведены в табл. 2.17.
  Таблица 2.17 - Расчет воздухораспределения и подбор вентиляционных решеток
  Номер помещения
  Объемный расход воздуха, м3/ч
  Расчетное сечение решеток, м2
  Типо-размер
  Номиналь-ное сечение решеток, м2
  Количество решеток, ед.
  Первый этаж
  101
  11232,0
  0,125
  0,20
  0,20
  0,04
  3
  102
  10660,0
  0,118
  0,20
  0,20
  0,04
  3
  103
  64,4
  0,004
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  105
  64,8
  0,005
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  106
  13099,0
  0,146
  0,20
  0,20
  0,04
  4
  107
  38,7
  0,003
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  108
  31,1
  0,002
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  109
  10678,0
  0,119
  0,20
  0,20
  0,04
  3
  110
  10138,0
  0,113
  0,20
  0,20
  0,04
  3
  111
  10138,0
  0,113
  0,20
  0,20
  0,04
  3
  112
  32,9
  0,002
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  113
  35,3
  0,002
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  114
  12,0
  0,001
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  Продолжение табл. 2.17
  Номер помещения
  Объемный расход воздуха, м3/ч
  Расчетное сечение решеток, м2
  Типо-размер
  Номиналь-ное сечение решеток, м2
  Количество решеток, ед.
  Второй этаж
  201
  12,9
  0,001
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  206
  12,5
  0,001
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  207
  13,0
  0,001
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  208
  45,0
  0,003
  0,20
  0,20
  0,04
  1
  Итого
   
   
   
   
   
  30
   
  2.4.5. Выбор количества вентиляционных систем  
  Для обеспечения целей удаления избытков вредных веществ, тепла и влаги в помещениях кофейни предусмотрена общеобменная вентиляция, состоящая из приточной и вытяжных систем вентиляции с механическим побуждением.
  Приточная вентиляция П1 обслуживает помещения «специального назначения» и обеспечивает удаление избытков вредных веществ, тепла и влаги за счет создания повышенного давления в помещениях. Удаление вредностей из помещений «специализированного назначения» осуществляется за счет перепада давления из-за нагнетания воздуха приточной вентиляцией (вытяжные системы В1-В6).
  В остальных помещениях предусмотрены вентиляционные шахты с естественным побуждением (системы ВЕ1-ВЕ3).
   
  2.4.6. Аэродинамический расчет воздуховодов механической вентиляции  
  Расчет производится для наиболее протяженного участка. Для расчета сопротивления i-го участка сети используют выражение (2.68):
  ,
  (2.68)
  где Ri – удельные потери давления на трение на 1 м участка;
  li – длина участка;
  ? – коэффициент местных сопротивлений на участке;
  vi – скорость движения воздуха на расчетном участке;
  ? – плотность воздуха (? = 1,258 кг./м3).
   
  Сопротивление всей ветви определяется по формуле (2.69):
  .
  (2.69)
   
  При расчете вытяжной вентиляции учитываются потери динамического давления из диффузора (РДИФ) и потери в циклоне (РЦ); при расчете приточной вентиляции – потери давления в приточной камере (РПР.К), фильтре (РФ), калорифере (РК) и в воздухоподающем устройстве (РН).
  Результаты расчета сведены в табл. 2.18.
   
  2.4.8. Расчет и подбор основного вентиляционного оборудования  
  Современный уровень развития вентиляционной техники позволяет реализовать различные конструкции вентиляционных систем, позволяющие осуществлять в уста­новках любые процессы обработки воздуха и подавать воздух строго заданных пара­метров. На рынке широко представлено климатическое оборудование любой ценовой категории, от простых систем до самых совершенных, реализующих последние науч­но-технические достижения. При этом системы любой сложности можно собрать из комплектующих российского производства, так и из элементов ведущих мировых производителей. При этом по соотношению цены и качества привлекатель­но для потребителя выглядит оборудование производства Чехии («Remak»), так как это оборудование поставляется полностью готовой для работы комплектацией. Также оно отвечает всем современным требованиям, легко в сборке и обслуживании, экологично.
   
  Таблица 2.18 – Аэродинамический расчет воздуховодов
  №
  Уч-ка
   
  LР,
  м3/ч
   
  L,
  м
   
  V , м/с
  Размеры воздуховодов
  Потери давления на трение
  Потери давления в местных сопротивлениях
  RУД??Ш?L+Z, Па
   
  ?(RУД??Ш?Z), Па
   
  F,
  м2
  a?b
  мм.
  dЭКВ, мм
  RУД,
  Па/м
  ?Ш
  l?RУД??Ш, Па
  (V2??:2) Па
  ?x
  Z, Па
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  Приточная вентиляция П-1
  1
  400
  1,5
  2,3
  0,049
   
  250
  0,031
  1,27
  0,059055
  0,324
  6,6
  2,1384
  2,19746
  2,19 
  2
  800
  3
  2,9
  0,0777
   
  315
  0,035
  1,32
  0,1386
  0,514
  12,1
  6,2194
  6,358
  8,54
  3
  1600
  5
  3,2
  0,14
  400х350
  425
  0,03
  1,33
  0,1995
  0,62
  15,3
  9,486
  9,6855
  18,23
  4
  2530
  8,5
  3,5
  0,21
  600х350
  530
  0,025
  1,35
  0,286875
  0,749
  24,6
  18,4254
  18,7123
  36,94 
  5
  3880
  6,7
  4,3
  0,28
  700х400
  570
  0,033
  1,39
  0,307329
  1,13
  252
  284,76
  285,067
  322,01 
  Суммарные потери давления в сети воздуховодов с запасом 10% составляют 322,0 ? 1,1=354,2 Па
  Ответвления
  8
  100
  4,2
  2
  0,017
   
  150
  0,049
  1,25
  0,25725
  0,245
  13,6
  3,332
  3,58925
   
  9
  220
  3,9
  2
  0,0314
   
  200
  0,032
  1,25
  0,156
  0,245
  9,8
  2,401
  2,557
   
  10
  712
  8
  2
  0,099
  400х250
  355
  0,015
  1,25
  0,15
  0,245
  12
  2,94
  3,09
   
  Суммарные потери давления в сети воздуховодов с запасом 10% составляют 353,0 ? 1,1=388,3 Па
  Вытяжная вентиляция В-1
  1
  200
  7
  2
  0,031
   
  200
  0,31
  1,29
  2,7993
  0,245
  16,8
  4,116
  6,9153
  6,9153
  2
  645
  8
  3
  0,06
  300x200
  280
  0,43
  1,37
  4,7128
  0,551
  15,2
  8,3752
  13,088
  20,0033
  3
  1335
  35
  3
  0,125
  500x250
  400
  0,27
  1,37
  12,9465
  0,551
  247,9
  136,593
  149,539
  169,5427
  Вытяжная вентиляция В-2
  1
  160
  7,8
  2,5
  0,017
   
  150
  0,054
  1,32
  0,555984
  0,383
  16,8
  6,4344
  6,99038
  6,990384
  2
  450
  3
  3,5
  0,039
   
  225
  0,073
  1,37
  0,30003
  0,74
  15,7
  11,618
  11,918
  18,908414
  3
  950
  7
  3,5
  0,125
  500x250
  400
  0,03
  1,37
  0,2877
  0,74
  153,8
  113,812
  114,1
  133,008114
  Продолжение табл. 2.18
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  4
  950
  12
  4,5
  0,061
   
  280
  0,092
  1,41
  1,55664
  1,24
  18,5
  22,94
  24,4966
  157,504754
  Вытяжная вентиляция В-3
  1
  720
  4
  3
  0,078
  300x250
  315
  0,036
  1,37
  0,19728
  0,551
  37,6
  20,7176
  20,9149
  20,91488
  2
  1440
  4
  3
  0,125
  500x250
  400
  0,035
  1,37
  0,1918
  0,551
  178
  98,078
  98,2698
  119,18468
  3
  1440
  8
  5,5
  0,078
   
  315
  0,112
  1,43
  1,28128
  1,85
  32,2
  59,57
  60,8513
  180,03596
  Вытяжная вентиляция В-4
  1
  720
  3,5
  3
  0,078
  300x250
  315
  0,036
  1,37
  0,17262
  0,551
  37,6
  20,7176
  20,8902
  20,89022
  2
  1440
  8
  3
  0,125
  500x250
  400
  0,035
  1,37
  0,3836
  0,551
  178
  98,078
  98,4616
  119,35182
  3
  1440
  8
  5,5
  0,078
   
  315
  0,112
  1,43
  1,28128
  1,85
  32,2
  59,57
  60,8513
  180,2031
  Вытяжная вентиляция В-5
  1
  1000
  4
  3
  0,1
  400x250
  355
  0,031
  1,37
  0,16988
  0,551
  19,5
  10,7445
  10,9144
  10,91438
  2
  2000
  6
  3
  0,15
  500x300
  440
  0,03
  1,37
  0,2466
  0,551
  160
  88,16
  88,4066
  99,32098
  3
  2000
  5
  3
  0,01
   
  355
  0,031
  1,37
  0,21235
  0,551
  32,2
  17,7422
  17,9546
  117,27553
  Вытяжная вентиляция В-6
  1
  725
  6
  3
  0,031
  400x200
  315
  0,036
  1,37
  0,29592
  0,551
  135,8
  74,8258
  75,1217
  75,12172
  2
  1525
  7
  3
  0,15
  500x300
  440
  0,027
  1,37
  0,25893
  0,551
  198
  109,098
  109,357
  184,47865
  3
  1525
  8
  5,5
  0,078
   
  315
  0,112
  1,45
  1,2992
  1,53
  32,2
  49,266
  50,5652
  235,04385
   
  Приточные камеры компонуются из сетевых элементов.
  Приточные установки для возможности отключения системы снабжаются воз­душными клапанами типа VS фирмы «Remak». Воздушные клапаны подбираются по таблицам каталога производителя в зависимости от размера канала.
  Дня приточной установки П1 выбран клапан KVP 400. Падение давления при угле поворота лопастей клапана 900 составляет 1,5 Па.
  Приточные камеры комплектуются карманными фильтрами типа KFD фирмы «Remak». Вставки карманного типа KF3 (класс фильтрации EU3), KF5 (EU5) и KF7 (EU7) предназначены для фильтров KFD. Оптимализацией формы карманов и новым способом прошивания удалось достичь снижения потерь давления, повышения поглощающей способности и долговечности. Материал изготовлен из нетканых синтетических волокон с теплостойкостью до 100 0С. Вставки закреплены в рамке из оцинкованного листа. Фильтр подбирается по таблицам каталога производителя в зависимости от сечения воздуховода и степени очистки воздуха.
  Для системы вентиляции П1 сечением воздуховода 400?400 и степенью очистки EU3 выбран фильтр KF3 70-40. Сопротивление фильтра проходу воздуха со­ставляет 75 Па.
  В качестве воздухонагревателей систем вентиляции приняты водяные воздухо­нагреватели марки VО фирмы «Remak». Обогреватели изготовлены из медных трубок диаметром 10 мм. (геометрия 22?25) из алюминиевых пластин с шагом 2,1 мм., натянутых на трубки. Обогреватели двухрядные, корпус из оцинкованного листа (на заказ из нерж. стали). Коллекторы спроектированы так, чтобы обогреватель можно было использовать в «левом» или «правом» положении, при этом сохраняя противоточное течение. Также предусмотрена установка датчика защиты от замерзания в обратке и обезвоздушивание. Применение смесительных узлов снижает риск замерзания обогревателя.
  Необходимая мощность калорифера, кВт, определяется по формуле (2.70):
  ,
  (2.70)
  где сВ - теплоёмкость воздуха;
  ? - плотность воздуха;
  L - количество воздуха, нагреваемое в калорифере;
  tBX - температура воздуха на входе в воздухонагреватель;
  tBЫХ - температура воздуха на выходе из воздухонагревателя.
   
  Расчетное количество воды, идущее через воздухонагреватель определяется по формуле (2.71):
  ,
  (2.71)
  где cW - теплоёмкость воды;
  tr,t0 - температура воды на входе и выходе из воздухонагревателя.
   
  По значению необходимой мощности, температуре воздуха на входе и выходе подбирается типоразмер воздухонагревателя, определяется его аэродинамическое и гидравлическое сопротивление и скорость течения воды в трубках по таблицам ката­лога производителя.
  Подбор воздухонагревателя для системы вентиляции П-1.
  Необходимая мощность калорифера равна:
  .
   Расчетное количество воды, проходящее через воздухонагреватель:
  По значению необходимой мощности, температуре воздуха на входе и выходе подбирается воздухонагреватель V070-40/3R канал 700x400.
  В проектируемых системах вентиляции используются пластинчатые шумоглу­шители фирмы «Remak». Абсорбционные шумоглушители изготовлены из оцинкованного листа. Внутри установлены кулисы из негорючей минеральной ваты в форме панелей с двусторонним покрытием из негорючей стеклоткани. Шумоподавление глушите­ля определяется соотношением толщины пластины, расстоянием между пластинами и длиной глушителя.
  Шумоглушители выпускаются стандартных размеров и подбираются в зависимо­сти от сечения воздуховода.
  В приточную систему вентиляции П1 подбран шумоглушитель TKU 70-40. Снижение шума по таблицам каталога производителя составляет 18 дБ.
  В системах вентиляции используются центробежные канальные вентиляторы ти­па RP фирмы «Remak». Вентиляторы Remak RP с загнутыми вперед лопатками поставляются с 1-фазными (Е) и 3-фазными (D) электромоторами с термоконтактами, выведенными в клеммную коробку. Корпус и рабочее колесо вентилятора изготовлено из оцин­кованной стали.
  В системах вентиляции используются центробежные канальные вентиляторы ти­па RP фирмы «Remak». Вентиляторы Remak RP с загнутыми вперед лопатками поставляются с 1-фазными (Е) и 3-фазными (D) электромоторами с термоконтактами, выведенными в клеммную коробку. Корпус и рабочее колесо вентилятора изготовлено из оцин­кованной стали.
  Для приточной системы П1 по расходу и потерям давления в сети принят вентилятор RP70-40/35-4D сечением канала 800x500 и с числом обо­ротов n = 1440 об/мин.
  Для четырех систем вытяжной вентиляции В-1-4, согласно расходу воздуха и потерям давления подбираем вентилятор RP50-25/22-4D с числом оборотов n = 1440 об/мин.
  Для вытяжной системы вентиляции В–5, В-6 по расходу воздуха и потерям давления в сети 220 Па подбираем вентилятор RP30-25-4D с числом оборотов n = 1450 об/мин.
  3. Безопасность и экологичность 3.1. Анализ опасностей и вредностей при монтаже и эксплуатации систем отопления и вентиляции  
  Для производства работа по устройству отопления и вентиляции помещений зданий Спортивного комплекса приняты оптимальные условия, которые характеризуют сочетание температуры, относительной влажности и скорости движения воздуха, наиболее благоприятные для самочувствия большинства нормально одетых людей. Эти условия должны быть обеспечены автоматически регулируемыми системами.
  При производстве строительно-монтажных работ по возведению систем отопления и вентиляции на организм рабочих могут воздействовать неблагоприятные производственные и метеорологические факторы, приводящие к различному роду заболеваний:
  - работы на открытом воздухе вне отапливаемых помещениях при резких сменах температур воздуха могут вызвать простудные заболевания, обморожения перегревы организма, солнечные удары и др.;
  - работы малярные, полировочные, работы, связанные с систематическим соприкосновением с раздражающими химическими веществами, приводят к острым и хроническим заболевания кожи;
  - работы, производимые в вечернее и ночное время при недостаточной освещенности рабочих мест, вызывают прогрессирующую близорукость;
  - клепка стальных конструкций, применение пневматического инструмента вызывают шум, нередко с превышением установленных пределов громкости, что приводит к прогрессирующему ухудшению слуха.
  - сварка деталей и труб, антикоррозионные работы, а также другие работы с веществами, обладающими токсичным действием, могут привести к острым и хроническим отравлениям организма;
  - при электросварочных работах образуется пыль, длительное вдыхание этой пыли приводит к заболеванию легких фиброзам;
  Непосредственные источники тепла в процессе сварки:
  - пламя топливного газа, сгорающего в соединении с воздухом или кислородом;
  - электрическая дуга, возникающая между электродами и обрабатываемой деталью или между двумя электродами;
  - электрическое сопротивление, оказываемое прохождению тока между двумя или более обратными деталями.
  К вредным факторам сварочного процесса относятся:
  - риск несчастного случая;
  - неблагоприятное воздействие физических факторов;
  - вредное воздействие химических веществ;
  - экономические и социальные факторы.
  Факторы, характеризующие условия труда и влияние производства на окружающую среду оформляем в виде таблицы 3.1.
  Таблица 3.1 - Характеристика условий труда в помещениях кофейни
  Наименование факторов условий труда
  Допустимые факторы
  Величина фактора
  Температура воздуха, 0С:
   
   
  теплый период
  23-26
  25,8
  - холодный период
  18-22
  20
  Относительная влажность воздуха, %:
   
   
  - теплый период
  60
  60
  - холодный период
  75
  75
  Скорость движения воздуха, м/с:
   
   
   
   
  - теплый период
  0,5-1
  0,5
  - холодный период
  0,5
  0,5
  Токсичные вещества, мг/м3 (оксид углерода)
  5
  2,7-5,2
  Тепловые излучения, Вт/м2
  От отопительных приборов
  Освещённость:
   
   
  - естественная, %
  1,5
  1,5
  - искусственная, лк.
  200
  200
  Шум, дБа
  65
  75
   
  В результате проведенного анализа можно сделать вывод, что рабочее место отвечает нормам зоны комфортности.
  Задачей анализа травматизма и профессиональных заболеваний является установление причин и закономерностей, которые вызвали появление несчастных случаев и заболеваний. Несчастному случаю всегда предшествует отклонения от нормального хода производственного процесса. Поэтому изучение и анализ травматизма дает возможность разработать профилактические мероприятия, устраняющие опасные и вредные условия труда на производстве.
  К основным видам травмирующих факторов в здании кофейни при монтаже систем отопления и вентиляции относят: падение человека с высоты при монтаже воздуховодов, всевозможные ушибы, ожоги при ремонте вентиляторов, приточных и вытяжных камер, радиаторов, полученные при сварке и т.д.
  Для обеспечения безопасности труда принимают некоторые меры защиты работающих на территории кофейни при монтаже трубопроводов.
  Вентиляционные системы являются источником аэродинамического и механического шума. Аэродинамический шум создается работой самого вентилятора, а также потоком воздуха в элементах воздуховодов. Механический шум чаще всего в результате вибрации стенок кожуха вентиляторов и воздуховодах.
  Анализ производственного травматизма позволяет предупредить несчастные случаи и профессиональные заболевания рабочих при монтаже систем отопления и вентиляции. С целью установления возможности производственных и профессиональных заболеваний необходимо проводить соответствующие профилактические мероприятия, строго выполнять санитарно - гигиенические требования при производстве работ.
   
  3.2. Обеспечение безопасности труда. Мероприятия по охране труда при монтаже систем отопления и вентиляции  
  Охрана здоровья трудящихся и безопасности труда предусмотрено следующими нормативными документами: Декларация прав и свобод человека и гражданина, Конституция РФ, Трудовой кодекс РФ, Уголовный Кодекс РФ, Кодекс законов о труде РФ, Гражданский Кодекс РФ, Правило устройства и безопасности эксплуатации подъемных кранов, Правила безопасности получения и использования продуктов разделения воздуха, Правила безопасности и устройство сосудов работающих под давлением, Правила пожарной безопасности для предприятий, Положение о порядке учета и расследования несчастных случаев на производстве, Закон об основах охраны труда в РФ, Федеративный закон о санитарно - эпидемиологическом благополучии населения.
  Действующие правила техники безопасности возлагают на каждого руководителя определенные обязанности: на производителя работ в пределах всей строительной площадки, на мастера – в пределах непосредственно возлагаемого им участка работ или объекта. Эти обязанности в основном сводятся к следующему:
  - осуществление установленной технологии производства работ и необходимых мероприятий по охране труда и технике безопасности;
  - надзор за правильным использованием машин, механизмов, электроустановок и другого строительного инвентаря и приспособлений;
  - надзор за состоянием территории строительства, в первую очередь рабочих мест, проездов проходов;
  - контроль над снабжением рабочих спецодеждой и средствами индивидуальной защиты;
  - проведение инструктажа по технике безопасности на рабочих местах.
  Руководители строительно-монтажных организаций и инженерно-технический персонал стройки несут ответственность в уголовном и административном порядке за невыполнение своих должностных обязанностей в области охраны труда и предписаний технической, санитарной и других инспекций за нарушение трудового законодательства и правил техники безопасности и происшедшие в результате этого несчастные случаи.
  Для того, чтобы рабочий мог оценить наличие опасности и принять меры для её предупреждения, помимо знаний технологии выполняемой работы он должен быть ознакомлен с возможными причинами несчастных случаев или профессиональных заболеваний и теми приёмами работ, которые являются безопасными. Руководители должны организовать прохождение каждым рабочим и служащим независимо от профессии:
  - обучение технике безопасности по 6-10 часовой программе соответствующей специальности и проверки усвоенного материала;
  - общего вводного инструктажа для ознакомления с характером и условиями строительства и объекта, объёмом предстоящих работ, правилами внутреннего распорядка и др. этот инструктаж проводится как групповой главным инженером или инженером по технике безопасности до выхода людей на рабочие места. Прохождение вводного инструктажа оформляют записью в журнале, выписка из журнала должна быть в личном деле каждого, прошедшего инструктаж. Только после прохождения вводного инструктажа отдел кадров оформляет приказ о назначении на работу;
  - инструктажа на рабочем месте для ознакомления с организацией работ, механизмами, режимом рабочего дня и мероприятиями по технике безопасности, осуществляемыми в данных условиях.
  Анализ причин производственного травматизма показывает, что до 80% несчастных случаев происходят из-за неудовлетворительной организации работ, низкого уровня трудовой и технологической дисциплины, отсутствия должного контроля за выполнением правил и норм охраны труда со стороны непосредственных руководителей работ, устранение этих причин не требует больших финансовых затрат. Поэтому повысить уровень ответственности руководителей и специалистов, а также всех работающих за четкое соблюдение законодательства по охране труда – одно из основных задач органов хозяйственного управления и государственного надзора.
  Правильная организация и хорошая подготовка к выполнению монтажных работ имеют большое значение в создании безопасных условий труда работающих. В процессе подготовки к монтажу должны быть, выявлены участки повышенной опасности выполнения работ и приняты меры для безопасных условий труда.
  Перед началом монтажа внутренних санитарно-технических сетей и оборудования помещения и проходы к ним должны быть очищены от строительного мусора и посторонних предметов для свободного доступа к рабочим местам, защищены от атмосферных осадков и сквозняков и обеспечены необходимым освещением.
  Монтаж оборудования, трубопроводов и воздуховодов вблизи электрических проводов осуществляется при снятом напряжении.
  Сборку стояков отопления, водопровода, а также пробивку отверстий в перекрытиях и стенах производят в рукавицах и защитных очках. При пробивке отверстий в стенах и потолочных перекрытиях для пропуска труб или крепления к опорам, подвескам и площадкам во избежание случаев травмирования окружающих устраивают специальные защитные козырьки или на время пробивки выставляют дежурных.
  Подняв в помещение трубные заготовки их складируют таким образом, чтобы была исключена возможность их падения.
  При работе на высоте применяют леса, подмостки, вышки и другие средства подмащивания, отвечающие требованиям техники безопасности. При работе на вышке подъем одновременно двух труб для их установки не разрешается. Снимать стропы с монтируемых трубопроводов можно только после прочного и надежного закрепления их на месте установки. Отстукивание труб производят с промежуточных площадок вышек.
  При стыковке труб на лежнях или стеллажах длина лежней и ширина стеллажей должна быть такими, чтобы при повороте трубы во время прихватки не могли с них скатиться.
  Трубопроводы, как правило, монтируют из укрупнённых узлов, собираемых на земле. Это ускоряет монтаж и повышает безопасность монтажных работ.
  Перемещение монтируемого оборудования (крупных насосов, вентиляторов, электрических двигателей и т.п.) в пределах монтажной зоны должно выполняться по заранее разработанной схеме при помощи механизированных устройств.
  Для ускорения монтажа и создания безопасных условий работы воздуховоды и фасонные части собирают внизу в отдельные крупные узлы и звенья, которые при помощи подъемных механизмов поднимают на место монтажа. Длинномерные воздуховоды, поднимаемые в горизонтальном положении, стропят не менее, чем двумя стропами или транспортируют при помощи специальных траверс. Снимать стропы с монтируемых воздуховодов разрешается только после прочного и надежного закрепления их на месте установки. Для предотвращения раскачивания и кручения поднимаемых воздуховодов принимают оттяжки из пенькового каната или гибкого троса. Если воздуховод поднимают двумя лебедками, скорость навивания канатов на барабаны у обеих лебедок должна быть одинаковой.
  Закрепление подвешиваемого вентиляционного воздуховода за фермы здания перекрытия и другие конструкции допускается с разрешения мастера или производителя работ.
  При соединении воздуховодов совпадение отверстий фланцев проверяют оправками. Запрещается совпадение отверстий соединяемых фланцев пальцами.
  Вентиляционное оборудование устанавливают на фундаментах или площадках, принятых от строительной организации по акту.
  Для защиты от поражения электрическим током необходима изоляция токоведущих частей оборудования и защитное заземление нетоковедущих частей (корпуса).
  Физическая сущность изоляции, как средства защиты состоит в исключении возможности перемещения зарядоносителей по телу человека путем создания между ними и токоведущими частями и проводами, находящимися под напряжением, среды, обладающей надежно связанными зарядоносителями. Иными словами, это средство защиты либо исключает возможность создания последовательного соединения между человеком и элементами, обладающими любой проводимостью, либо ограничивает эту проводимость значением, не превышающим значений опасных для человека.
  Заземление - средство, предназначенное для защиты от поражения напряжением, которое вследствие повреждения изоляции возникает на поверхности металлических или других электропроводящих элементов или частей оборудования.
  Проектом предусмотрены следующие виды освещения: рабочее, аварийное и эвакуационное. В качестве источников света приняты светильники с люминесцентными лампами и с лампами накаливания. Светильники выбраны согласно технологического назначения помещений. Управление помещением предусматривается выключателями, устанавливаемыми у входа в помещение. Светильники рабочего освещения запитываются от распределительных шкафов ШРЭ-3. Групповые сети освещения и розеточные сети раздельные трехпроводные. Розеточная сеть защищена выключателями с дифференциальной защитой.
  В проекте предусматривается заземление радиостойки. Заземляющий проводник из стали d = 8 мм. прокладывается по кровле и наружной стене здания на скобах до контура заземления. На расстоянии 2,5 м. от земли токоотводящий спуск защищается стальным уголком. Все соединительные устройства заземления сварные. Токоотвод покрывается битумом 2 раза.
  Все токоведущие части электрооборудования заземляются путем присоединения к нулевому проводу сети. Производят заземление корпуса оборудования, кнопки пуска, а также электродвигателей вентиляторов. В качестве заземлителя используют стальные трубы длиной 2,5 м. и диаметром 50 мм., а также естественные заземлители, части коммуникаций. Сопротивление заземлителя не превышает 4,0 Ом., что соответствует норме.
  Вентиляционные системы являются источником аэродинамического и механического шума. Аэродинамический шум создается работой самого вентилятора, а также потоком воздуха в элементах воздуховодов. Механический шум чаще всего в результате вибрации стенок кожуха вентиляторов и воздуховодов.
  Нормативные требования к допустимому уровню шума приняты для категории Б (комфортные условия). Для защиты здания от шума и вибрации вентиляционного оборудования, предусматриваются следующие мероприятия:
  - вентиляторы устанавливаются в секциях с шумопоглащающими стенами;
  - вентиляторы и насосы устанавливаются на виброоснованиях;
  - кондиционеры компенсируются секциями шумоглушения и вентиляторами на виброоснованиях;
  - соединение вентиляторов с воздуховодами и насосов с трубоправодами осуществляется через гибкие вставки;
  - установка шумоглушителей на воздуховодах приточных и вытяжных установок(со стороны нагнетания и со стороны всасывания соответственно) для защиты от шума обслуживаемых помещений.
  Одной из основных задач борьбы с шумом вентиляционных систем является достижение оптимального шумового режима в помещении. Снижение шума систем вентиляции значительно ниже уровня, создаваемого при нормальных условиях работы, не приводит к существенному улучшению общего шумового режима в помещении и, как правило, требует значительных затрат.
  В тоже время шум систем вентиляции превышающий шумы при рабочей деятельности, значительно ухудшает условия труда. Основываясь на этих положениях, предельно допустимые уровни шума систем вентиляции устанавливают несколько меньше, чем производственные.
  Основным источником шума в здании кофейни являются приточные камеры, расположенные на каждом этаже здания, рядом с помещениями, в которых находятся люди. В данном случае достаточную звукоизоляцию имеют стенки вентиляционных камер, изготовленные из шпунтовых досок, оштукатуренных снаружи. Внутри вентиляционных камер вмонтирована звукопоглощающая облицовка, сама камера герметична.
  Вибрация, возникающая при работе вентиляционного агрегата, передаваясь ограждающим конструкциям, вызывает интенсивный шум в смежных помещениях. Основным мероприятием по снижению за счет передающей на несущую конструкцию вибрации является устранение жесткой связи между работающим агрегатом и несущей конструкцией, то есть виброизоляция.
  Вибрацию обеспечивают гибкие вставки в системах воздуховодов, соединяемых с вибрирующим оборудованием, а также мягкие эластичные прокладки в местах прохода воздуховодов через ограждающие конструкции и крепления к ним. Гибкие вставки для воздуховодов должны быть слабо натянуты.
  Для уменьшения вибраций, передающихся на несущую конструкцию, применяют стальные пружинные виброизоляторы.
  Для уменьшения шума в воздуховодах необходимо, чтобы скорость воздуха в системе не превышала допустимой. В магистралях механической системы до 8 м/с, в ответвлениях до 5 м/с. Для систем естественной вентиляции 0,5-1 м/с. На ряду с естественным глушением шума, применяют искусственное глушение, путем установи трубчатых глушителей. Представляющих собой канал из оцинкованной стали, облицованный по периметру звукопоглощающим материалом. Изнутри трубчатые шумоглушители защищены стеклотканью и стальным листом.
  В практике проектирования светотехнический расчет сводится к определению площади световых проемов по нормативам, предусмотренным строительными нормами и правилами и государственными стандартами.
  Требуемая площадь светового проема при боковом освещении определяется по формуле (3.1):
  (3.1)
  где S0 - площадь световых проемов при боковом освещении, м2;
  SН - площадь пола, м2;
  еН - нормируемое значение К.Е.О., еН = 0,8;
  КЗ - коэффициент запаса, КЗ = 1.
  h0 - световая характеристика окон, h0 = 8,5.
  КЗД - коэффициент, учитывающий затенение окон противостоящими зданиями КЗД = 1
  t0 - общий коэффициент светопропускания, определяемый по формуле (3.2):
   
  (3.2)
  где t1 – коэффициент светопропускания материала,
  t1 = 0,8;
  t2 - коэффициент, учитывающий потери света в переплетах светопроема, t2 = 0,5;
  t3 - коэффициент, учитывающий потери в несущих конструкциях, при боковом освещении, t3 = 1;
  t4 – коэффициент, учитывающий потери света в солнцезащитных устройствах, t4 = 1;
  t5 – коэффициент, учитывающий потери света в защитной сетке, t5 = 0,9.
   
  r1 – коэффициент, учитывающий повышение К.Е.О. при боковом освещении благодаря свету, отраженному от поверхностей помещения, r1 = 1,2.
   
   м2.
  В расчетном помещении принято остекление площадью 6 м2. Отсюда следует вывод, что принятая площадь остекления обеспечивает нормальную освещенность в помещении в светлое время суток.
   
  3.3. Охрана окружающей среды  
  Для создания комфортных условий, для хорошей работоспособности и во избежании простудных заболеваний работающих и посетителей показатели, характеризующие микроклимат должны находиться в оптимальных пределах.
  Факторы характеризующие условия труда и влияние производства на окружающую среду, приняты в таблице 3.1, соответствуют нормам.
  Содержание вредных веществ в воздухе рабочей зоны не должно превышать ПДК. Основным вредным веществом является СО2, которое выделяется при дыхании людей, ПДКСО2 = 20 мг/м3.
  Следует также учитывать вредные вещества, которые содержатся в приточном воздухе.
  Запланирована посадка групп деревьев и живой изгороди на прилегающей территории, свободной от сетей и покрытий. На территории кофейни предусмотрены проезды, тротуары, урны, площадка для мусора, тепловой пункт.
  При строительстве подъездных дорог, тротуаров необходимо принимать меры по охране природной среды. Технические решения не допускают повреждение древо- растительного покрова, выполнение планировочных и дренажных работ за пределами территории отведенной под кофейню. Проектом предусмотрены необходимые мероприятия по предотвращению коррозии земли, такие как организация сливов по вертикальной планировки.
  Места для устройства очистных сооружений нужно удалить от жилых зданий на расстояние, устанавливаемое в каждом отдельном случае санитарным надзором, и располагать с подветренной стороны по отношению к населенному пункту, ниже места забора воды и вдали от него.
  В канализационную сеть здания могут проникать из уличной городской сети образующиеся там, в большом количестве канальные газы.
  Эти газы являются продуктами разложения протекающей по сети сточной жидкости.
  Химические исследования показали, что 1 м3 сточной жидкости выделяет в течении 24 часов (315 л. углекислой кислоты, 148 л. аммиака, 1 л. сероводорода, 597 л. жирных кислот). Для предотвращения от проникновения этих газов внутрь здания, необходимо при устройстве канализации предусмотреть вентиляцию сети и установить гидравлические затворы у приемников сточных вод.
  Для лучшей вентиляции сети над вытяжными трубами устанавливают дефлекторы.
   
  3.4. Предупреждение и ликвидация чрезвычайных ситуаций  
  Перечень возможных опасностей при эксплуатации здания кофейни:
  - пожар;
  - наводнение;
  - землетрясение;
  - прорыв труб систем отопления, теплоснабжения, горячей воды и т.д. и т.п.
  Под понятием пожар подразумевают неконтролируемое горение вне специального очага, наносящее материальный ущерб. Для возникновения горения необходимы определенные условия. В первую очередь необходимо иметь горючее вещество или горючие материалы.
  Кроме горючих материалов, применяемых в обстановке общественных зданий, значительное количество горючих веществ и горючих материалов содержится в конструкциях зданий. Наряду с древесиной, применяемой в строительстве, предусмотрено несколько других отделочных, акустических и теплоизоляционных материалов: древесностружечных и древесноволокнистых плит, рулонных материалов, битумной мастике и др.
  Для возникновения горения необходимо, чтобы горючее вещество окислялось. Окислителем чаще всего является кислород воздуха. Ускорить реакцию окисления можно путем нагрева горючего вещества. Если образующееся в результате реакции окисления тепло превышает теплопотери, то создаются условия для самостоятельного развития процесса горения.
  Таким образом, для возникновения процесса горения необходимо иметь горючее вещество, определенное количество кислорода воздуха и тепловой источник, способный нагреть горючее вещество до температуры его воспламенения.
  Сгораемые строительные конструкции при определенных условиях являются одним из факторов, необходимых для возникновения пожаров.
   В процессе строительства и эксплуатации здания имеется горючая среда. Чтобы возник пожар, необходим тепловой источник достаточной мощности. Такой источник воспламенения и, следовательно, возникновения пожара появляется в результате нарушения правил производства строительных работ, норм проектирования и правил эксплуатации технологического и инженерного оборудования зданий в результате небрежного обращения с огнем и многих других причин.
  Проект предусматривает ряд организационных и технических мер, проводимых на объекте с целью предотвращения пожаров, ограничения их распространения, обеспечения успешного их тушения и создания условий для безопасной эвакуации людей.
  Оповещение людей о пожаре осуществляется в соответствии с НБП 104-95 установкой сирен в коридоре подвала, в вестибюле и операционном зале первого этажа, во вспомогательном помещении второго этажа и указателей «Выход» на путях эвакуации.
  Включение сирен осуществляется вручную однополосным включателями, установленными в помещении персонала (1 этаж) и во вспомогательных помещениях (2 этажа).
  Для автоматического тушения используют сплинклерные установки. Установка монтируется под потолком помещения. Площадь орошения пола - 9 м2, выходное отверстие закрыто легкоплавким замком, выбрасываемым при повышении температуры.
  При возникновении пожара выделяется большое количество дыма, затемняющего помещения и затрудняющего условия эксплуатации и тушения пожара, а также дым обладает удушающим свойством. Поэтому проектом предусмотрена система дымоудаления из коридоров здания. В качестве датчиков предусматриваются тепловые извещатели типа ИП 10331-1-М и дымовые - типов ИП 212-5М3 (ДИП-ЗМЗ) и ИП 212-3СУ, извещатели типа ИП212-3СУ предусматривается установить в помещениях с подвесными потолками. Установка данного извещателя в подвесной потолок с помощью монтажного устройства ЦФСК425921.000 обеспечивает защиту как помещения, так и межпотолочного пространства. Крепление монтажного устройства к подвесному потолку выполняется саморезами на расстоянии не более 4 м от стены и 8 м. между собой с учетом расстановки светильников.
  Приемно-контрольные приборы типа «Нота» устанавливают в помещении персонала на 1 этаже и во вспомогательных помещениях 2 этажа здания.
  Сети пожарной сигнализации выполняются проводами ТРП1?2?0,5 открыто по стенам и потолкам.
  Питание приемно-контрольных приборов от сети переменного тока 220 В. Резервное питание - от встроенного в прибор источника постоянного тока напряжением 12 В.
  Для обеспечения безопасности людей при пожаре в здании предусмотрены эвакуационные пути, по которым люди могут достичь безопасного места. В качестве эвакуационных путей используются:
  - пути, ведущие из помещений первого этажа наружу непосредственно или через коридор, вестибюль, лестничную клетку;
  - пути, ведущие из помещений второго, третьего этажей, кроме первого, в коридор, ведущий на лестничную клетку, или непосредствен­но в лестничную клетку (в том числе через холл).
  - из помещений в соседние помещения этих этажей.
  Число эвакуационных выходов - не менее двух. Выходы наружу допускается предусматривать че­рез тамбуры. Наружные эвакуационные двери зданий не должны иметь запоров, которые не могут быть открыты изнутри без ключа.
  Двери лестничных клеток, ведущие в об­щие коридоры, тамбу­ров-шлюзов должны иметь приспособления для самозакрывания и уплотнения в притворах и не дол­жны иметь запоров, препятствующих их открыванию без ключа.
  В общих коридорах не допускается предус­матривать устройство встроенных шкафов, за ис­ключением шкафов для коммуникаций и пожар­ных кранов.
  Расстояние от наиболее удаленного места до ближайшего эвакуационного выхода определяется в зависимости от плотности людского потока для здания определенного объема. Продолжительность эвакуации людей рассчитывают исходя из достижения критической температуры t = 70 0С.
  Ожоги происходят в результате воздействия на кожу высокой температуры (пламени, раскаленного металла, кипящей воды, азотной и др.) и едких щелочей (едкий калий, известь, крепкий нашатырный спирт и пр.)
  При ожогах надо прежде всего освободить от одежды пострадавшую часть тела, если снять одежду трудно надо ее разрезать.
  Отрывать приставшую одежду и белье нельзя. Приставшие части нужно оставить на месте, лишь обрезав их вокруг.
  Рекомендуется также при ожоге немедленно, впервые же минуты, бежать под кран и в течении 15 минут обливать обожженную часть тела холодной водой. В целях предупреждения шока дают сладкий чай, сердечные средства.
  При небольших ожогах пораженное место смазать вазелином, животным и растительным маслом. При распространенных и глубоких ожогах этого делать не следует, чтобы не затруднить предстоящее хирургическое вмешательство.
   
  4. Технология и организация строительства 4.1. Исходные данные  
  1. Установка жалюзийной решетки 0,09 м2;
  2. Монтаж приточной камеры 3000 м3/ ч;
  3. Монтаж прямоугольных воздуховодов параметрами:
  - 300?400 мм. 291,2 м2;
  - 100?200 мм. 50м2;
  - 100х150 мм. 288 м2;
  4. Монтаж воздухораспределителей 15/6 шт./кг.;
  5. Монтаж вентилятора 0,29 т.;
  6. Установка воздушной заслонки 1 шт.;
  7. Установка брезентовых патрубков 15 шт.;
  8. Монтаж узла прохода через перекрытие 1 шт.
   
  4.2. Подготовка объекта под монтаж 4.2.1. Хранение вентиляционного оборудования  
  В соответствии с проектом производства работ на представленных генподрядчиком открытых площадках монтажные организации хранят воздуховоды из металла, под навесом и в закрытых складских помещениях – оборудование, материалы. При этом приобъектные склады должны находится на минимальном расстоянии от объектов монтажа и в близи автомобильных дорог и железнодорожного транспорта. Складские площадки должны иметь освещение.
  На приобъектных складских площадках должно храниться минимальное количество воздуховодов и изделий, обеспечивающих бесперебойный монтаж систем вентиляции.
  В исключительных случаях (при отсутствии или при ограниченных размерах складских площадок и помещений) запас воздуховодов на объекте может быть сокращен (но не менее трехсуточного), при этом должен четко выполняться суточный график доставки воздуховодов на объект.
  При складировании и хранении на приобъектных складах круглые и прямоугольные воздуховоды размещают вертикально. Прямоугольные воздуховоды можно укладывать штабелями высотой: прямые участки - до 2,7 м., фасонные части - не более 2 м. Между штабелями необходимо оставлять проходы шириной 1 м. и через каждые три штабеля - проезды для транспорта шириной 3 м.
  Воздуховоды, доставляемые на место монтажа в инвентарных контейнерах, хранят в этих контейнерах на специально организованных площадках. Хранить воздуховоды и другие изделия в железнодорожных контейнерах запрещается. Все штабеля и контейнеры должны быть снабжены указателями с наименованием и номером монтажного чертежа и системы.
  Воздуховоды и вентиляционное оборудование можно хранить не только на открытых площадках, но по согласованием с генподрядчиком, и внутри строящихся цехов и объектов, если размеры помещений позволяют работать подъемно - транспортным механизмом.
  Вентиляционное оборудование заводы - изготовители поставляют в собранном или разобранном виде и в зависимости от этого доставляют к месту монтажа различными транспортными средствами.
   
  4.2.2. Технологическая последовательность монтажа вентиляционных систем  
  До начала монтажных работ генеральный подрядчик в соответствии с «Положением о взаимоотношениях организаций – генеральных подрядчиков с субподрядчиками» согласовывает перечень и сроки выполнения отдельных строительных работ, связанных с устройством вентиляции.
  К началу монтажных работ генподрядчик обязан обеспечить строительную готовность объекта, конструкций или отдельных видов работ и выполнить следующие работы:
  - смонтировать, демонтировать междуэтажные перекрытия, стены и перегородки;
  - возвести фундаменты или устроить площадки для установки вентиляторов и другого вентиляционного оборудования;
  - установить строительные конструкции вентиляционных камер приточных систем;
  - устроить гидроизоляцию в местах установки приточных вентиляционных камер;
  - сделать полы в местах установки вентиляторов на пружинных виброизоляторах;
  - выполнить опоры для установки выхлопных шахт, дефлекторов на покрытиях здания;
  - пробить или оставить отверстия в стенах, перегородках в перекрытиях или покрытиях для прокладки воздуховодов следующих размеров:
  - для круглых воздуховодов (Д+150 мм.), где Д – диаметр воздуховода, мм;
  - для прямоугольных воздуховодов (А+150 мм.) и (Б+150 мм.), где А и Б – размеры сторон воздуховодов;
  - нанести на внутренние и наружные стены всех помещений вспомогательные отметки, равные отметкам уровня пола плюс 500 мм;
  - отштукатурить поверхности стен и ниш в местах прокладки воздуховодов;
  - остеклить оконные проемы в наружных ограждениях , утеплить входы и отверстия;
  - подготовить монтажные проемы в стенах и перекрытиях для подачи крупногабаритного оборудования и воздуховодов;
  - установить закладные детали для крепления оборудования и воздуховодов;
  - обеспечить возможность включения электроинструментов, а также электросварных аппаратов на расстоянии не более 50 м один от другого;
  - выполнить мероприятия обеспечения безопасности производства монтажных работ.
  При приемке фундаментов под вентиляторное оборудование и кондиционеры рулеткой или метром проверяют правильность геометрических размеров, их высотные отметки, а также их привязки к строительным конструкциям.
  При приемке фундаментов проверяют наличие отверстий для анкерных болтов и правильность их расположения. Кроме того, проверяют правильность установки закладных деталей для крепления дверей вентиляционных камер, решеток и др. Проверяют размеры и привязку отверстий, оставленных для прохода воздуховодов и вытяжных шахт, а также размеры опорных конструкций на кровле зданий для установки дефлекторов и центробежных вентиляторов.
  Готовность объекта (этапы, захватки) к монтажу оформляют актом, который подписывают представители генерального подрядчика и организации, производящей монтажные работы. На объектах строительства, не принятых под монтаж вентиляционных установок, не разрешается производить работы.
  При выполнении вентиляционных работ следует учитывать специфические особенности объекта и общие правила:
  - работы по устройству приточных камер выполнять в первую очередь, так как отопление производственных зданий связано с системами приточной вентиляции, одновременно выполнять санитарно-технические и электротехнические работы для обеспечения приточных камер электроэнергией и теплоносителем;
  - проходы вентиляционных воздуховодов через кровлю устраивать до или вместе с возведением кровли;
  - монтаж воздуховодов местных вытяжных систем производить после установки технологического оборудования с местными отсосами;
  - воздуховоды в строительном исполнении прокладывать до монтажа металлических воздуховодов;
  - при прокладке воздуховодов особое внимание обращать на их пересечение с технологическими и другими трубопроводами, а также с разводками электросетей.
  К моменту начала монтажных работ по вентиляции генподрядчик обязан предоставить монтажному участку: помещение для конторы, мастерской и кладовой, бытовки для рабочих с помещениями для приема пищи, площадки для открытого хранения материалов вентиляционного оборудования и изделий.
   
  4.3. Определение объемов монтажных работ  
  Таблица 4.1 - Ведомость объемов строительно-монтажных работ
  № п/п
  Наименование работ
  Ед. изм.
  Кол-во
  Дополнитель-ные ед. изм.
  Кол-во
  Приточная система
  1
  Монтаж жалюзийной решетки
  Шт.
  1
  М2
  0,09
  2
  Монтаж приточной камеры
  Шт.
  1
  М3/час
  2405,2
  3
  Монтаж воздуховодов параметрами:
   
   
   
   
   
  300?400
  М2
  123,2
  Фас. Части
  123,2
   
  100?200
  М2
  50
  Фас. Части
  50
   
  100?150
  М2
  288
  Фас. Части
  288
  4
  Установка воздушной заслонки
  Шт.
  1
  Мм.
  1000
  5
  Монтаж вентилятора
  Шт.
  1
  Т.
  0,29
  6
  Монтаж воздухораспределителей
  Шт.
  15
  Кг.
  6
  7
  Установка брезентовых патрубков
  Шт.
  5
  Мм.
  9000
  Вытяжная система
  1
  Монтаж жалюзийной решетки
  Шт.
  1
  М2
  0,2
  2
  Монтаж воздуховодов параметрами:
   
   
   
   
   
  300?400
  М2
  126,4
  Фас. Части
  126,4
  3
  Монтаж вентилятора
  Шт.
  1
  Т.
  0,29
  4
  Установка брезентовых патрубков
  Шт.
  10
  Мм.
  18000
  5
  Монтаж узла прохода через перекрытие
  Шт.
  1
  Мм
  1250
   
  4.4. Выбор механизмов для монтажных работ  
  При монтаже воздуховодов и вентиляционного оборудования для перемещения отдельных узлов и деталей с при объектных площадок и подачи в зону монтажа, подъема или опускания их на проектную отметку используют различные машины и механизмы: автопогрузчики, самоходные подъемники, автомобильные и стреловидные краны на пневматическом и гусеничном ходу, телескопические вышки и др.
  Выбор машин и механизмов, зависит от массы и габаритных размеров вентиляционного оборудования и блоков воздуховодов, высоты, на которую нужно поднять, и других местных условий, определяется проектом производства работ.
  Лебедки применяются для подъема и перемещения различных грузов, могут быть ручными и электрическими. В зависимости от конструкции ручные лебедки подразделяют на барабанные и рычажные.
  Ручные барабанные лебедки используют в настоящее время только на вспомогательных работах: для оттягивания груза, перемещения его на небольшое расстояние, а также при отсутствие электричества. К барабанным лебедкам относится лебедка СТД – 999/1.
  Ручную лебедку целесообразно принять с тяговым усилием 30…50 кН. Небольшая масса (17,5 кг.) и большая маневренность способствует ее широкому распространению в монтажных работах.
  Электрические лебедки с тяговым усилием 50 кН широко применяются при монтаже вентиляционных систем. Электрические лебедки приводятся в движение через специальный (обычно червячный) редуктор. Эти лебедки изготавливают обычно с гладкими барабанами для многослойной навивки каната. В последних конструкциях лебедок применены колодочные тормоза с электромагнитами.
  Место установки лебедки выбирают в зависимости от характера поднимаемого груза, возможности наблюдения за работой лебедки в период поднятия груза и некоторых других условий. Отводной блок располагают от оси барабана лебедки на расстоянии, равном не менее 20 длинам барабана. Перед началом такелажных работ стальной канат надежно закрепляют на барабане лебедки. Во время работы лебедки следят за тем, чтобы стальной канат ложился на барабан ровными плотными рядами и наматывался на барабан только снизу.
  В тех случаях, когда необходимо поднимать груз двумя лебедками, их подбирают так, чтобы скорости навивки стального каната на барабаны лебедок были одинаковы.
  Для того чтобы лебедки не смещались в рабочем положении, их закрепляют канатом к стационарным якорям или к конструкциям.
  Таблица 4.2 – Ручные и механические инструменты
  Наименование
  Главные параметры
  Срок службы
  Количество, шт.
  Набор постоянного пользования
  Молоток слесарный стальной
  Масса 0,5…10 кг.
  24
  2
  Молоток кровельный
  Масса 1,5 кг.
  24
  2
  Зубило слесарное
  L=160…250 мм.
  6
  2
  Ключи гаечные двухсторонние с открытым звеном
  Размер зева (мм.):
  8?10; 12?13; 13?14; 17?19;
  22?24; 27?30
  24
  6
  Ключ гаечный трещоточный
  СТД-961/7
  Размер зева сменных головок (мм): 10,13,14,17,19
  24
  6
  Ключ гаечный разводной
  Размер зева : 12,19,30
  36
  1
  Ключ газосварщика универсальный
  2
  18
  1
  Отвертка слесарно-монтажная
  L=160…250 мм.
  18
  1
  Плоскогубцы комбинированные
  L=160…250 мм.
  24
  1
  Напильники плоские, квадратные, круглые, полукруглые с насечкой (набор) - № 1,2,3
  L=150…400 мм.
   
  6
   
  2
  Кернер
  L=125…160 мм.
  3
  2
  Ножницы ручные для резки металла
  L=250…250 мм.
  6
  2
  Чертилка
  L=150 мм.
  24
  2
  Зубило слесарное
  L=100…200 мм.
  6
  3
  Струбцина для сборки монтажного соединения
  Максимальный зев
   150 мм.
  6
  6
  Рамка ножовочная ручная
  Длина ножовочного полотна 250..300 мм.
  24
  1
  Тиски ручные
  -
  24
  1
  Продолжение табл. 4.2
  Наименование
  Главные параметры
  Срок службы
  Количество, шт.
  Лом монтажный ЛМ
  D=24 мм.
  L=560…1320 мм.
  36
  2
  Щетка монтажная прямоугольная
  Длина 310 мм.
  6
  1
  Метр стальной металлический
  Длина 1000 мм.
  12
  6
  Линейка измерительная металлическая
  500 мм.
  12
  1
  Рулетка измерительная металлическая
  Длина лент 5…20 м
  24
  1
  Бородок слесарный
  D=8…10 мм.
  18
  6
  Циркуль разметочный
  L=160…200 мм.
  24
  1
  Оправка удлинительная СТД-931/2
  D=16 мм.
  6
  6
  Клещи для сборки бандажного соединения: СТД -153,СТД-544
  Максимальный зев
   120 мм.
  24
  4
  Уровень строительный УС-2
  L=300 мм.
  24
  1
  Отвес стальной строительный
  Масса 0,4 кг.
  36
  2
  Резак инжекторный для ручной кислородной резки
  -
  24
  1
  Горелка
  -
  24
  1
  Редуктор баллонный для газопламенной обработки
  -
  12
  1
  Щиток сварщика
  -
  24
  1
  Монтажно-тяговый механизм
  Грузоподъемность 1,6 т.
  24
  2
  Блок монтажный БМ-1,5,
   БМ-2,5
  1,25 т.;
  2,5 т.
  24
  24
  2
  1
  Домкрат реечный
  5 т.
  72
  1
  Сверлильная машина ИЭ-1202А
  Диаметр сверла 14 мм.
  24
  1
  Шлифовальная машина электрическая ИЭ-2009
  Диаметр абразивного круга 125 мм
  24
  1
  Клинка плоская
  Размеры 355?190?80
  6
  2
  Набор периодического пользования
  Гайковерт электрический ИЭ-3115 Б, ИЭ-3113 А
  Диаметр резьбы 12…30 мм.,
   16 мм.
   
  24
   24
   
  10
  10
  Ножницы вырубные электрические ИЭ-5407
  Толщина разрезанного листа 1 мм.
  24
  2
  Машина электрическая заточная
   ИЭ-9703В
  Диаметр круга 100 мм.
  24
  2
  Лебедка рычажная ручная в установочном корпусе
  Тяговые усилия
   15…30 Н
  24
  5
  Лебедка ЛМ -1М, ЛМ-3,2
  То же 1 т., 3,2 т.
  18
  9
  Компрессор передвижной СО-7Б
  Производительность 0,5 м3/ч
  108
  3
  Краскораспылитель ручной пневматический СО-71
  Расход краски
   1,6 л/мин.
  24
  3
  Пистолет односторонней клепки
  СТД-96/1
  Толщина листа 3 мм.
  24
  9
   
  Продолжение табл. 4.2
  Наименование
  Главные параметры
  Срок службы
  Количество, шт.
  Балансир Б1
  Грузоподъемность до 12,5 кг.
  24
  0,4
  Предохранительное устройство ПВУ-2
  Максимальная масса подающего груза 100 кг.
  24
  2
  Блок монтажный БМС - 6
  Грузоподъемность 8 т.
  -
  3
  Механизм монтажный подъемный СТД -53010
  Грузоподъемность 0,4 т.
  24
  8
   
   
  4.5. Определение трудоемкости и продолжительности монтажных работ  
  Расчет трудоемкости сведен в табл. 4.3.
  Таблица 4.3 – Определение трудоемкости строительно-монтажных работ
  № п/п
  Параграф ЕНиР
  Наименование работ
  Единицы измерения
  Объем работ
  Трудоемкость
  Состав звена
  Продолжительность работ, сменах
  Сменность работ
  Продолжительность работ, дней
  На единицу, чел.- часов
  На весь объем работ ,
   чел. –дней
  Профессия, разряд
  Количество
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  Приточная система
  1
  10-16
  Монтаж жалюзий-ной решетки с крепление к закладным частям
  Шт.
  м2
  0,09
  0,66
  0,06
  4р
  3р
  1
  2
  0,02
  1
  0,02
  2
  10-2
  Монтаж приточной камеры
  Шт.
  тыс.
  м3/ч
  1
  2,4
  22,5
  2,8
  6р
  4р
  3р
  2р
   
  1
  1
  2
  -
  0,7
  1
  0,7
   
   
   
  Продолжение табл. 4.3
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  3
   
  10-5
  Монтаж воздухо-водов парамет-рами:
  300?400
  100?200
  100?150
  м2
  123,2
  50
  288
  0,39
  0,41
  0,49
  6
  2,6
  17,6
  5р
  4р
  3р
  2р
  1
  1
  1
  1
  1,5
  0,65
  4,4
  1
  1,5
  0,65
  4,4
  4
  10-8
  Установка воздушной заслонки
  Шт.
  1
  1,6
  0,2
  4р
  3р
  1
  1
  0,1
  1
  0,1
  5
  34-27
  Монтаж вентиля-тора
  Шт.
  Т.
  1
  0,29
  6,7
  0,84
  5р
  3р
  1
  2
  0,28
  1
  0,28
  6
  10-11
  Монтаж воздухо-распреде-лителей
  Шт.
  Кг.
  15
  6
  0,75
  1,4
  5р
  3р
  2р
  1
   1
   1
  0,47
  1
  0,47
  7
  10-22
  Установка брезенто-вых патрубков
  Шт.
  Мм.
  5
  1600
  0,84
  0,53
  4р
  2р
  1
   1
  0,27
  1
  0,27
  Вытяжная система
  1
  10-16
  Монтаж жалюзий-ной решетки
  Шт.
  м2
  1
  0,2
  0,66
  0,08
  4р
  3р
  1
  2
  0,03
  1
  0,03
  2
  10-5
  Монтаж воздухо-водов парамет-рами:
  300?400
  м2
  168
  0,39
  8,2
  5р
  4р
  3р
  2р
  1
  1
  1
  1
  2,05
  1
  2,05
  3
  34-27
  Монтаж вентиля-тора
  Шт.
  Т.
  1
  0,29
  6,7
  0,84
  5р
  3р
  1
  2
  0,28
  1
  0,28
  4
  10-22
  Установка брезен-товых патрубков
  Шт.
  Мм.
  10
  1600
  0,84
  1,05
  4р
  2р
  1
  1
  0,53
  1
  0,53
  5
  10-6
  Монтаж узла прохода через перекры-тие
  Шт.
  1
  2,2
  0,28
  4р
  3р
  2р
  1
  1
  1
  0,09
  1
  0,09
   
  В виду небольшого объема работ при монтаже вентиляционной системы принимаем комплексную бригаду в составе 4 человек и поручить ей монтаж приточной, вытяжной системы и прочие работы.
  Квалификационный состав (разряды рабочих) должен быть достаточным для выполнения любой работы по сложности: 6 разряд - 1 человек; 4 разряд - 1 человек; 3 разряд - 2 человека.
   
  4.6. График производства работ  
  По полученным данным (табл. 4.4) строится календарный график монтажных работ (рис. 4.1).
  Рисунок 4.1 - График производства монтажных работ
   
   
  4.7. Технико-экономические показатели  
  Приводим расчет следующих показателей:
  Общая поверхность воздуховодов:
  S = 629,2 м2.
  Общая трудоемкость всего комплекса монтажных работ:
  ТР = 46,8 чел./ч.
  Таблица 4.4 - График работ
  № п/п
  Параграф ЕНиР
  Наименование работ
  Единицы измерения
  Объем работ
  Трудоемкость
  Состав звена
  Продолжительность работ, сменах
  Сменность работ
  Продолжительность работ, дней
  Фактическая продолжительность рабат
  Процент выполнения норм
  На единицу, чел.- дней
  На весь объем работ ,
   чел.-дней
  Профессия, разряд
  Количество
  Приточная система
  1
  10-16
  Монтаж жалюзийной решетки с креплением к закладным частям
  Шт.
  м2
  0,09
  0,66
  0,06
  6р-1
  4р-1
  3р-2
   
  4
   
   
   
   
   
  2
  10-2
  Монтаж приточной камеры
  Шт.
  тыс.
  м3/ч
  1
  2,4
  22,5
  2,8
  3
  10-5
  Монтаж воздуховодов параметрами:
  300?400
  100?200
  100?150
  м2
  123,2
  50
  288
  0,39
  0,41
  0,49
  6
  2,6
  17,6
  4
  10-8
  Установка воздушной заслонки
  Шт.
  1
  1,6
  0,2
  5
  34-27
  Монтаж вентилятора
  Шт.
  Т.
  1
  0,29
  6,7
  0,84
  6
  10-11
  Монтаж воздухораспределителей
  Шт.
  Кг.
  15
  6
  0,75
  1,4
  7
  10-22
  Установка брезентовых патрубков
  Шт.
  Мм.
  5
  1600
  0,84
  0,53
   
   
  Итого
   
   
   
  32,05
   
   
  8,4
  1
  8,4
  8
  105%
   
   
  Продолжение табл. 4.4
  № п/п
  Параграф ЕНиР
  Наименование работ
  Единицы измерения
  Объем работ
  Трудоемкость
  Состав звена
  Продолжительность работ, сменах
  Сменность работ
  Продолжительность работ, дней
  Фактическая продолжительность рабат
  Процент выполнения норм
  На единицу, чел.- дней
  На весь объем работ ,
   чел.-дней
  Профессия, разряд
  Количество
  Вытяжная система
  1
  10-16
  Монтаж жалюзийной решетки
  Шт.
  м2
  1
  0,2
  0,66
  0,08
  6р-1
  4р-1
  3р-2
   
  3
   
   
   
   
   
  2
  10-5
  Монтаж воздуховодов параметрами:
  300?400
  м2
  168
  0,39
  8,2
  3
  34-27
  Монтаж вентилятора
  Шт.
  Т.
  1
  0,29
  6,7
  0,84
  4
  10-22
  Установка брезентовых патрубков
  Шт.
  Мм.
  10
  1600
  0,84
  1,05
  5
  10-6
  Монтаж узла прохода через перекрытие
  Шт.
  1
  2,2
  0,28
   
   
  Итого
   
   
   
  ?10,45
   
   
  3,98
  1
  3,98
  4
  99%
   
   
  Всего
   
   
   
  ?42,5
   
   
   
   
   
   
   
   
   
  Прочие работы (10%)
   
   
   
  4,3
   
  1
  1,24
  1
  1,24
  1
  124%
  Трудоемкость монтажа 1 м2 воздуховодов (4.1):
   чел?ч/м2.
  (4.1)
   
  Выработка на 1 рабочего в смену в физическом выражении (4.2):
   м2/чел-дн.
  (4.2)
   
  4.9. Разработка мероприятий по охране труда  
  Мероприятия по охране труда – это конкретные инженерные решения, направленные на предотвращение травматизма и сохранения здоровья рабочих.
  В технологической карте на монтаж вентиляционных систем необходимо решить вопросы производственной санитарии и техники безопасности при выполнении отдельных монтажных процессов.
  К ним относятся: обеспечение рабочих санитарно-бытовыми (для приема пищи, отдыха, хранения одежды и другое), установление и ограждение опасных зон, безопасное и устойчивое расположение машин и механизмов, надежное закрепление грузовых блоков, выбор надежных и удобных подмостей, захватных приспособлений и средств для временного закрепления монтируемых элементов. Необходимо иметь ввиду, что такелажные работы, связанные с монтажом воздуховодов и вентиляционного оборудования, является весьма опасными, особенно при работе на высоте. Поэтому для их выполнения должны быть разработаны условия безопасного производства монтажных работ. Отдельные решения по охране труда должны быть произведены и подтверждены расчетами на прочность, устойчивость и т.д., если это необходимо.
   
  4.10. Расчет численности работников, занятых на строительстве  
  Число работающих на строительной площадке определяют расчетом, так как на графике движения рабочей силы приводится, численность только рабочих и не учитываются остальные категории работающих.
  Соотношение категорий работающих следующее:
  1. Проходка коммуникаций в условиях города - рабочие - 79…80 %,
  ИТР - 12…17%, служащие - 3…4%, МОП - 1 % .
  2.проходка коммуникаций вне населенных пунктов – рабочие – 80%,
  ИТР - 12…17%, служащие - 4,5%, МОП - 1 % .
  Общая численность работников (N), занятых в строительстве, определяется по формуле (4.3):
  (4.3)
  где: 1,05 – коэффициент, учитывающий невыходы на работу, болезнь и нахождение в отпусках персонала;
  NРАБ - максимальное количество рабочих занятых в строительстве;
  NИТР - количество инженерно – технических работников;
  NСЛУЖ - количество служащих;
  NМОП - количество младшего персонала.
   
  Рабочие: ИТР:
  4 человека - 80%;
  5 человек -100%.
  Х - 100%;
  Х - 15%.
  Принимается 5 человек.
  Принимается 1 человека.
  Служащие и МОП – в виду небольшой потребности в этих группах рабочих работа за них выполняет рабочий ИТР.
  Общая численность работников (N), занятых в строительстве (4.4):
   чел.
  (4.4)
  Принимаем 5 человек.
   
  6.11. Расчет площадей временных зданий для обслуживания строителей  
  Недостаточная в настоящее время обеспеченность строительных площадок необходимыми комплектами производственных, вспомогательных и других зданий ставит строителей в менее выгодные условия по сравнению с работниками других отраслей промышленности. В тоже время создание нормальных производственных условий способствует повышению дисциплины, производительности труда и уменьшению текучести кадров.
  Для расчета площадей временных зданий и определения их номенклатуры необходимы данные о численности персонала стройки, сменности и продолжительности производства работ, а также действующие нормы, обеспечивающие достаточные производственные условия для рабочих и служащих.
  В расчете площадей временных зданий учитываются только рабочие, занятые в первой смене, кроме раздевалок, площадь которых принимается по максимальному количеству рабочих в сутки.
  Расчет площадей временных зданий сведен в табл. 4.5.
  Таблица 4.5 - Расчет площадей временных зданий
  Наименование зданий
  Наименование показателей
  Единица измерения
  Значение
  показателей
  Расчетное количество рабочих
  Потребная площадь, м2
  Гардеробная
  на 1 чел.
  м2
  0,8
  4
  3,2
  Душевая с пред душевой
  на 1 чел.
  м2
  0,5
  4
  2
  Сушилка для одежды и обуви
  на 1 чел.
  м2
  0,15
  4
  0,6
  Помещение для обогрева рабочих или защиты от солнца
  на 1 чел.
  м2
  0,1
  4
  0,4
  Умывальная
  на 1 чел.
  м2
  0,03
  5
  0,15
  Продолжение табл. 4.5
  Наименование зданий
  Наименование показателей
  Единица измерения
  Значение
  показателей
  Расчетное количество рабочих
  Потребная площадь, м2
  Помещение для приема пищи
  на 1 чел.
  м2
  0,9
  5
  4,5
  Здравпункт- изолятор
  на 1 чел.
  м2
  0,1
  5
  0,5
  Туалет
  на 1 чел.
  м2
  0,07
  5
  0,35
  Помещение для собраний
  на 1 чел.
  м2
  0,75
  5
  3,75
  Итого
   
   
   
   
  15,15
   
  Требуемое количество временных зданий удовлетворяется существующими возможностями проектируемого здания.
   
  4.11. Организация складского хозяйства  
  Складское хозяйство организуется для создания условий, обеспечивающих своевременное обслуживание строек материалами и конструкциями.
  Запас материалов, подлежащих хранению на складе, определяется по формуле (4.5):
  (4.5)
  где: QСК – расчетный запас материала;
   QОБ – количество материалов и конструкций, необходимых для выполнения в течении планируемого периода заданного объема СМР;
  Т – продолжительность выполнения СМР, предусмотренных, календарным планом, с использованием рассмотренного вида материала, дни;
  n – норма запаса материалов на складе, дни;
  К1 – коэффициент неравномерности поступления материалов на склад;
  К2 – коэффициент неравномерности потребления материалов;
  Необходимая площадь склада для каждого вида материалов определяется по формуле (4.6):
  (4.6)
  где: q - норма площади в м2, для складирования единицы продукции (м3, т);
   
  Расчет площадей складов сведен в табл. 4.6.
  Таблица 4.6 – Расчет площадей складов
  Наименование материалов и изделий
  Продолжительность потребления
  потребность
  Коэффициенты
  Норма запасов материалов, дней
  Расчетный запас материалов, дней
  Площадь склада в м2 для складирования единицы продукции (м3, т)
  Необходимая площадь склада, м2
  Общая на планируемый период, т
  Среднесуточная, т
  Поступление материалов
  Потребление материалов
  Воздуховоды
  3
  26,2
  8,73
  1,1
  1,3
  3
  37,45
  0,25
  9,36
   
  Требуемое количество площадей складов удовлетворяется существующим возможностям проектируемого здания.
   
  4.12. Временное электроснабжение  
  При проектировании электроснабжения производится подсчет нагрузок по установленной мощности электроприемников, осуществляют выбор трансформаторной подстанции.
  Расчетная трансформаторная мощность при одновременном потреблении электроэнергии всеми потребителями определяется по формуле (4.7):
  (4.7)
  где: Р – требуемая мощность трансформатора, кВт;
  k – коэффициент, учитывающий потери мощности в сети (k=1);
  РС – силовая мощность механизма, кВт;
  РТ – потребная мощность на технические нужды, кВт;
  РОВ – потребная мощность для внутреннего освещения, кВт;
  РОН – потребная мощность для наружного освещения, кВт;
  k1С, k2С, k3С, k4С – коэффициенты спроса, зависящие от числа потребителей и степени их загрузки;
  соs? – коэффициент мощности;
   
  Расчет потребности во временном электроснабжении сведен в табл. 4.7.
  Таблица 4.7 – Расчет потребности во временном электроснабжении
  Наименование потребителя
  Ед. изм.
  Кол-во
  Мощность, кВт
  КС
  cos?
  Полная мощность
  Сварочный аппарат
   СТН -500
  Шт.
  1
  16,200
  0,35
  0,54
  10,50
  Внутреннее
  освещение
  М2
  15,15
  0,015
  0,80
  1,00
  0,18
  Итого
   
   
   
   
   
  10,68
   
  Требуемое количество потребляемой электроэнергии удовлетворяется существующими возможностями проектируемого здания. Внутреннее и внешнее освещение существует на промплощадке.
   кВт.
  Выбираем комплексную трансформаторную подстанцию КТП мощностью 15 кВт.
   
  4.13. Временное водоснабжение  
  Вода на строительной площадке расходуется на производственные, хозяйственно – бытовые и пожарные нужды.
  Потребность в воде подсчитывают исходя из принятых методов производства работ, их объема и срока, причем расчет необходимо делать на период строительства с максимальным водопотреблением.
  Суммарный расход воды определяют по формуле (4.8):
  (4.8)
  где: QПР – расход воды на производственные нужды, л/с;
  QХОЗ – расход воды на хозяйственно – бытовые нужды, л/с;
  QПОЖ – расход воды на противопожарные нужды, л/с.
   
  Расход воды на производственные нужды рассчитывают по формуле (4.9):
  (4.9)
  где: 1,2 – коэффициент на неучтенные расходы воды;
  V – объем работ в смену, количество работающих установок;
  QУД – удельный расход воды на единицу работ, л;
  k1 - коэффициент неравномерности потребления воды (k1 = 1,5);
  t – продолжительность смены, ч;
   
   л/с.
   
  Расход воды на хозяйственно – бытовые нужды, л/с, складывается из расхода на приготовление пищи, на нужды сан. Устройств и питьевые потребности и определяется по формуле (4.10):
  (4.10)
  где: nР – наибольшая численность рабочих в смену;
  n1 – норма потребления воды на 1 человека в смену, n1 = 25 л/;
  k2 – коэффициент неравномерности потребления воды, k1 = 2,5;
  t – продолжительность смены, t = 8 ч.;
  n2 – норма потребления воды на прием одного душа, n2 = 30 л.;
  k3 – коэффициент, учитывающий отношение пользующихся душем к наибольшей численности рабочих в смену, k3 = 0,3.
   
   л/с.
  Расход воды для противопожарных целей определяют из расчета одновременного действия двух струй из гидрантов по 5 л/с на каждую струю:
   л/с.
   л/с.
  Для расчета диаметра магистрального ввода временного водопровода используют формулу (4.11):
  (4.11)
  где: V – скорость движения воды (1,5м/с).
   
   мм.
  Диаметр трубы по ГОСТ 3262-75 принимаем равный 101,3 мм.
  Сеть временного водоснабжения устанавливают по кольцевой, тупиковой и смешанной схемам. По правилам пожарной безопасности сеть пожарного водопровода должна быть закольцована. Пожарные гидранты устраиваются на трубопроводах диаметром не менее 100 мм. Расстояние между ними должно быть максимум 150 м. из расчета радиуса обслуживания гибких шлангом 100 м.
  5. Экономическая часть  
  В дипломном проекте составлена локальная смета на отопление и вентиляцию здания кофейни в ценах 2001 г. с пересчетом в цены 2010 г.
  Город Магнитогорск относится к VII территориальному району. Районный коэффициент к заработной плате составляет 1,15.
  Локальная смета составлена на основе объемов работ, подсчитанных по рабочим чертежам и соответствующим нормативам (табл. 1).
  Локальная смета № 1.
  На отопление здания кофейни. Основание: чертежи проекта.
  Сметная стоимость руб. 929 837.
  Средства на оплату труда руб. 117 294.
  Составлена в ценах 2001 г. с пересчетом на 2010 г.
  № пп
  Обосно-вание
  Наименование
  Ед. изм.
  Кол.
  Стоимость единицы
  Общая стоимость
  Т/з осн.
  раб. на ед.
  Т/з осн.
  раб. Всего
  Всего
  В том числе
  Ст-ть обо-я
  Всего
  В том числе
  Оп-лата тру-да
  Все-го
  В т.ч. оп-лата тру-да м-ши-ни-ста
  Опла-та труда
  Экспл. маш.
  Ма-шины
  Оп-ла-та тру-да
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  Раздел 1. Отопление
  1
  Прайс
  Стальной панельный радиатор Henrad
  V22 - 300?100
  Шт
  4
  806,8
   
   
   
   
   
  3227,2
   
   
   
   
   
  2
  Прайс
  Стальной панельный радиатор Henrad
  V22 - 500?800
  Шт
  19
  887,5
   
   
   
   
  16862,5
   
   
   
   
   
  3
  Прайс
  Стальной панельный радиатор Henrad
  V22 - 500?800
  Шт
  5
  968,1
   
   
   
   
  4840,5
   
   
   
   
   
   
   
  Продолжение табл. 5.1
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  4
  Прайс
  Стальной панельный радиатор Henrad
  V22 - 500?1000
  Шт
  11
  1048,8
   
   
   
   
  11536,8
   
   
   
   
   
  5
  Прайс
  Стальной панельный радиатор Henrad
  V22 - 600?1100
  Шт
  27
  1946,9
   
   
   
   
  52566,3
   
   
   
   
   
  6
  ТЕР 18-03-001-02
  Установка радиаторов отопительных: стальных
  кВт
  67,5
  15,86
  7,44
  2,19
  0,14
   
  1070,23
  502,05
  147,78
  9,45
  0,66
  44,537
  7
  ТЕР 16-04-002-05
  Прокладка трубопроводов водоснабжения из напорных полиэтиленовых труб низкого давления среднего типа наружным диаметром 50 мм/
  1 м.
  Тру-бо-про-вода
  5
  65,03
  17,8
  13,79
  2,2
   
  325,15
  88,75
  68,95
  11
  1,42
  7,1
  8
  300-9002-79
  Вентили проходные муфтовые 15Б1п для воды и пара, давлением 1,6 МПа (16 кгс/см2), диаметром 50мм
  Шт
  2
  129
   
   
   
   
  258
   
   
   
   
   
  9
  ТЕР 16-04-002-04
  Прокладка трубопроводов водоснабжения из напорных полиэтиленовых труб низкого давления среднего типа наружным диаметром 40 мм.
  1 м. тру-бо-про-вода
  7
  53,09
  20,4
  6,21
  0,97
   
  371,63
  142,5
  43,47
  6,79
  1,62
  11,34
   
  Продолжение табл. 5.1
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  10
  300-9002-78
  Вентили проходные муфтовые 15Б1п для воды и пара, давлением 1,6 МПа (16 кгс/см2), диаметром 50мм
  шт
  2
  95,3
   
   
   
   
  190,6
   
   
   
   
   
  11
  ТЕР 16-04-002-03
  Прокладка трубопроводов водоснабжения из напорных полиэтиленовых труб низкого давления среднего типа наружным диаметром 32 мм.
  1 м
  трубопровода
  8
  39,84
  15,3
  4,94
  0,77
   
  318,72
  122,2
  39,52
  6,16
  1,22
  9,76
  12
  ТЕР 16-04-002-02
  Прокладка трубопроводов водоснабжения из напорных полиэтиленовых труб низкого давления среднего типа наружным диаметром 25 мм.
  1 м. тру-бо-про-вода
  279
  42,96
  18,8
  8,42
  1,34
   
  11985,8
   
  5234
  2349,2
  374
  1,5
  418,5
  13
  ТЕР 16-04-002-01
  Прокладка трубопроводов водоснабжения из напорных полиэтиленовых труб низкого давления среднего типа наружным диаметром 20 мм.
  1 м. тру-бо-про-вода
  360
  50,18
  23,9
  13,63
  2,19
   
  18064,8
  8590
  4906,8
  788
  1,9
  684
   
  Продолжение табл. 5.1
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  14
  300-9002-76
  Вентили прох. муф. 15Б1п для воды и пара, давлением 1,6МПа (16 кгс/см2), диам. 25 мм.
  Шт.
  4
  42,8
   
   
   
   
  171,2
   
   
   
   
   
  15
  СЦМ300-9002-995
  Краны шаровые муфтовые латунные
   1 1Б27п1 для жидкости, давлением 1 МПа (10 кгс/см2), диаметром 25 мм.
  Шт.
  39
  60,8
   
   
   
   
  2371,2
   
   
   
   
   
  16
  СЦМ300-9002-994
  Краны шаровые муфтовые латунные
   1 1Б27п1 для жидкости, давлением 1 МПа (10 кгс/см2), диаметром 20 мм.
  Шт.
  51
  43,5
   
   
   
   
  2218,5
   
   
   
   
   
  17
  ТЕР 16-07-005-01
  Гидравлическое испытание трубопроводов с.о., водопровода и горячего водоснабжения, мм. до 50
  100 м. тру-бо-про-вода
  6,59
  84
  73,8
  4,77
   
   
  553,56
  486,1
  31,43
   
  5,01
  33,016
  18
  ТЕР 20-02-019-01
  Установка металлоконструкций для крепления трубопроводов
  100 кг
  0,5
  1249,1
  70
  12,22
   
   
  624,54
  34,98
  6,11
   
  6,02
  3,01
  19
  ТЕР 46-03-007-02
  Пробивка проемов в конструкциях из бетона
  м3
  1
  1070,4
  313
  757,4
  139
   
  1070,34
  313,1
  757,24
  139
  27,6
  27,61
   
   
  Продолжение табл. 5.1
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  20
  ТЕР 46-03-017-01
  Заделка отверстий, гнезд и борозд в перекрытиях железобетонных площадью до 0,1 м2 бетоном В15 (М200)
  м3
  за-дел-ки
  0,8
  1413,7
  565
  24,14
   
   
  1130,96
  451,4
  19,31
   
  55,2
  44,128
  Итого прямые затраты по разделу 1
  178521
  15965
  8369,7
  1335
   
  1283
  Итого
  178521
  15965
  8369,7
  1335
   
  1283
  Накладные расходы
  21980,6
   
   
   
   
   
  128,00 % ФОТ (от 16 395,77)
  20986,6
   
   
   
   
   
  110, 00 % ФОТ (от 903,63)
  993,99
   
   
   
   
   
  Сметная прибыль
  14241,1
   
   
   
   
   
   83,00 % ФОТ (от 16 395,77)
  13608,5
   
   
   
   
   
  70,00 % ФОТ (от 903,63)
  632,54
   
   
   
   
   
  Итого по разделу 1 в ценах 2001 г.
  214743
   
   
   
   
   
  Всего по смете в ценах 2010 г., К = 4,33
  929837
   
   
   
   
   
  ФОТ 2001 г.
  17300
   
   
   
   
   
  ФОТ 2010 г., К = 6,78
  117294
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
   
  Локальная сметая № 2.
  На вентиляцию. Кофейня. Основание: чертежи проекта.
  Сметная стоимость, руб. 833 311.
  Средства на оплату труда, руб. 28 225.
  Составлена в ценах 2001 г. с пересчетом на 2010 г.
  № пп
  Обосно-вание
  Наименование
  Ед. изм.
  Кол.
  Стоимость единицы
  Общая стоимость
  Т/з осн.
  раб. на ед.
  Т/з осн.
  раб. Всего
  Всего
  В том числе
  Ст-ть
  Обо-р-я
  Всего
  В том числе
  Оп-лата тру-да
  Экспл. маш.
  Опла-та труда
  Экспл. маш.
  Все-го
  В т.ч., оп-лата тру-да
  Ма-ши-ны
  Оп-ла-та тру-да
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  Раздел 2. Вентиляция
  Система П-1
  1
  СЦМ-300-9002-2338
  Фильтр панельный класса EU 4
  Шт.
  1
  4000
   
   
   
   
   
  4000
   
   
   
   
   
  2
  СЦМ-300-9002-811
  Воздухонагреватель водяной производительностью кВт 46,4
  Шт.
  1
  1900
   
   
   
   
  1900
   
   
   
   
   
  3
  СЦМ-300-0082
  Вентиляторы ВЦ1 365 D4
  Электродвигатель N=1,1 кВт
  Ком-плект
  1
  3900
   
   
   
   
  3900
   
   
   
   
   
   
  Продолжение табл. 5.2
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  4
  ТЕР 20-02-005-09
  Установка заслонок воздушных периметром, мм., до 4000
  Шт.
  1
  90,48
  38
  4,96
  0,16
   
  90,48
  37,99
  4,96
  0,16
  3,35
  3,35
  5
  Прайс
  Заслонки воздушные круглого сечения СТД с ручным упровлением, диометром более 500 мм
  Шт.
  1
  495
   
   
   
   
  495
   
   
   
   
   
  6
  ТЕР 20-06-002-01
  Установка вентустановки приточной (примен.)
  Ком-плект
  1
  883,3
  508
  113,3
  3,59
   
  883,29
  507,9
  113,3
  3,59
  43,7
  43,71
  7
  ТЕРм 08-03-573-01
  Шкаф управления
  Шт.
  1
  125,04
  29,7
  88,59
  8,18
   
  125,04
  29,79
  88,59
  8,18
  2,37
  2,37
  8
  ТЕРм 11-06-001-02
  Щит автоматика
  Шт.
  1
  283,32
  88,1
  21,17
  1,31
   
  283,32
  88,03
  21,17
  1,31
  7,86
  7,86
  9
  ТЕРм 08-03-481-22
  Подготовка машин к испытанию, сдаче под наладку и пуску, присоединение к электрической сети
  Шт.
  1
  140,31
  30,2
  1,34
  0,03
   
  140,31
  30,22
  1,34
  0,03
  2,41
  2,41
  Системы В1-В6, ВЕ1-ВЕ3
  10
  СЦМ-300-9002-2338
  Фильтр панельный класса EU 4
  Шт.
  2
  4000
   
   
   
   
   
  8000
   
   
   
   
   
  11
  СЦМ-300-9002-799
  Воздухонагреватель водяной производительностью кВт 21,5
  Шт.
  2
  1490
   
   
   
   
  2980
   
   
   
   
   
  12
  СЦМ-300-0120
  Вентиляторы ВЦ1 365 D4
  Электродвигатель N=0,25 кВт
  Ком-плект
  2
  2410
   
   
   
   
  4820
   
   
   
   
   
  Продолжение табл. 5.2
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  13
  ТЕР 20-02-005-08
  Установка заслонок воздушных периметром, мм., до 1800
  Шт
  2
  53,39
  19,2
  2,1
   
   
  106,78
  38,32
  4,2
   
  1,69
  3,38
  14
  Прайс
  Заслонки воздушные круглого сечения СТД с ручным управлением, диаметром более 500 мм.
  Шт.
  2
  495
   
   
   
   
  990
   
   
   
   
   
  15
  ТЕР 20-06-002-01
  Установка вентустановки приточной (примен.)
  Ком-плект
  2
  883,3
  508
  113,3
  3,59
   
  1766,6
  1015
  226,6
  7,18
  43,7
  87,42
  16
  ТЕРм 08-03-573-01
  Шкаф управления
  Шт.
  2
  125,04
  29,7
  88,59
  8,18
   
  250,08
  59,44
  117,18
  16,4
  2,37
  4,74
  17
  ТЕРм 11-06-001-02
  Щит автоматика
  Шт.
  2
  283,32
  88,1
  21,17
  1,31
   
  566,64
  176,1
  42,34
  2,62
  7,86
  15,72
  18
  ТЕРм 08-03-481-22
  Подготовка машин к испытанию, сдаче под наладку и пуску, присоединение к электрической сети
  Шт.
  2
  140,31
  30,2
  1,34
  0,03
   
  280,62
  60,44
  2,68
  0,06
  2,41
  4,82
  19
  ТЕР 20-02-002-01
  Установка решеток жалюзийных площадью в свету, м2, до 0,5
  Шт.
  40
  22,52
  16,5
  2,53
   
   
  900,8
  662,4
  101,2
   
  1,46
  58,4
  20
  Прайс
  Решетка алюминиевая типа АЛН 200?150
  Шт.
  40
  102,38
   
   
   
   
  4095,2
   
   
   
   
   
  21
  ТЕР 20-01-001-09А
  Прокладка воздуховодов из оцинкованной стали толщиной 0,7 мм., периметром, мм. 500
  м2
  49
  261,06
  17
  1,3
  0,07
   
  12844
  836,4
  63,96
  3,44
  1,54
  75,77
   
  Продолжение табл. 5.2
  1
  2
  3
  4
  5
  6
  7
  8
  9
  10
  11
  12
  13
  14
  15
  16
  22
  Прайс
  Дроссель - клапаны с сектором управления из тонколистовой оцинкованной и сортовой стали, прямоугольные периметром, мм. до 700
  Шт.
  9
  104
   
   
   
   
  936
   
   
   
   
   
  23
  ТЕР 20-01-001-09А
  Прокладка воздуховодов из оцинкованной стали толщиной 0,7 мм., периметром, мм. 600
  м2
  16,8
  261,06
  17
  1,3
  0,07
   
  4409,3
  287,1
  21,96
  1,18
  1,54
  26,01
  24
  ТЕР 20-01-001-09А
  Прокладка воздуховодов из оцинкованной стали толщиной 0,7 мм., периметром, мм. 700
  м2
  4,2
  261,06
  17
  1,3
  0,07
   
  1096,5
  71,4
  5,46
  0,29
  1,54
  6,468
  25
  ТЕР 20-01-001-10А
  Прокладка воздуховодов из оцинкованной стали толщиной 0,7 мм., периметром, мм. 1400
  м2
  12
  242,88
  14,7
  1,21
  0,06
   
  2992,3
  181,3
  14,91
  0,74
  1,33
  16,39
  26
  Прайс
  Дроссель - клапаны с сектором управления из тонколистовой оцинкованной и сортовой стали, прямоугольные периметром, мм. до 1500
  Шт.
  4
  425
   
   
   
   
  1700
   
   
   
   
   
  27
  ТЕР 20-02-019-01
  Установка креплений под вентиляционное оборудование
  100 кг.
  0,5
  1249,1
  70
  12,22
   
   
  624,54
  34,98
  6,11
   
  6,02
  3,01
  Итого прямые затраты по разделу 1
  61177
  4118
  895,96
  45,1
   
  361,8
  Итого
  61177
  4118
  895,96
  45,1
   
  361,8
  Накладные расходы
  5132,1
   
   
   
   
   
  128,00 % ФОТ (от 3 690,16)
  4723,4
   
   
   
   
   
  95,00 % ФОТ (от 204,45)
  194,23
   
   
   
   
   
  80,00 % ФОТ (от 268,02)
  214,42
   
   
   
   
   
  Сметная прибыль
  3356,5
   
   
   
   
   
   83,00 % ФОТ (от 3 690,16)
  3062,8
   
   
   
   
   
  65,00 % ФОТ (от 204,45)
  132,89
   
   
   
   
   
  60,00 % ФОТ (от 268,02)
  160,81
   
   
   
   
   
  Итого по разделу 2
  69665,6
   
   
   
   
   
  Всего по смете в ценах 2001 г.
  234076
   
   
   
   
   
  ФОТ 2001 г.
  4163
   
   
   
   
   
  Всего по смете в ценах 2010 г., К = 3,56
  833311
   
   
   
   
   
  ФОТ 2010 г., К = 6,78
  28225
   
   
   
   
   
  6. Автоматизация  
  В приточных вентиляционных установках обычно принято качественное регулирование параметров внутреннего воздуха. При таком регулировании количество подаваемого воздуха остается постоянным. Поддержание внутренней температуры достигается только качественным изменением параметров приточного воздуха, то есть большим или меньшим подогревом наружного воздуха в калориферах.
  Применение качественного регулирования вызвано необходимостью поддержания положительного воздушного баланса в здании и нужного разряжения в отдельных помещениях, а также наличие токсических вредностей, выделяющихся обычно стабильно по времени.
  Согласно принципиальной схеме предусматривается установка статического регулятора температуры с датчиком термометром сопротивления и выходом после усилителя в виде электрического сигнала для воздействия на исполнительный механизм электромоторного типа. Таким образом, можно использовать пропорциональный регулятор температуры типа ПТР-П.
  Дополнительными устройствами здесь должны быть такие, которые позволили бы производить переключение установки при достижении определенных параметров.
  В рассматриваемой схеме для этого предусмотрен конечный выключатель и промежуточные реле, собранные в запретно - разрешающее устройство. Параметром для срабатывания конечного выключателя служит положение главного вала исполнительного механизма или положение лопастей многостороннего клапана, обеспечивающее допустимый максимум рециркуляции.
  Схема работает следующим образом: при включении приточной системы в зависимости от температуры внутреннего воздуха происходит перемещение многостворчатых клапанов в сторону большего или меньшего поступления рециркуляционного воздуха в зависимости от наружной температуры и имеющихся тепловыделений, достигается заданная внутренняя температура. В дальнейшем по мере снижения наружной температуры под действием регулятора ПТР - П открывается многостворчатый клапан рециркуляционного воздуха, при определенной температуре наружного воздуха клапан будет максимально возможно открыт. В это время достигается расчетная рециркуляция, определяемая гигиеническими условиями и рассчитываемая заранее, срабатывает конечный выключатель и сигнал поступает на одно из промежуточных реле запретно – разрешающего устройства, которое переводит воздействие от регулятора температуры помещения с исполнительного механизма, установленного на многостворчатых клапанах, на исполнительный механизм, установленный на обратном трубопроводе от калорифера.
  При повышении температуры наружного воздуха уменьшается теплоотдача калорифера.
  Сигналом для включения многостворчатых клапанов может служить срабатывание предельных контактов датчика температуры, указывающих на достижение максимальной температуры внутри помещения. По этому сигналу второе промежуточное реле запретно – разрешающего устройства, включенное параллельно с первым реле в цепь питания исполнительного механизма, позволит начать работу ИМ многостворчатых клапанов.
  Приточные камеры должны быть снабжены автоматикой, обеспечивающей потребление отпущенного максимально – допустимого количества тепла на вентиляцию, если температура наружного воздуха опускается ниже, чем зимняя расчетная температура для вентиляции.
  При низких наружных температурах в зимнее время появляется опасность замораживания воды или конденсата в калориферах и вследствие этого возможность замораживания их до появления течи при последующем включении.
  Причинами этого может послужить очень большое число факторов, влияющих на процессы теплоотдачи калорифера. Конструктивные недостатки, малая скорость движения воды по трубкам калорифера, попадание воздуха в трубопроводы, нарушение гидравлического режима в тепловых сетях, приводящие к неравномерному перераспределению поступления воды в отдельные калориферы тех многочисленных приточных камер, которые обычно имеют производственные и общественные здания. При этом надо иметь в виду, что для замерзания воды в трубках калорифера требуется слишком мало времени, очевидно, в среднем не более 1-3 минуты, так как холодный наружный воздух движется с большой скоростью 8-10 м/с, а масса воды и калорифера недостаточна по сравнению с проходящей массой воздуха. Поэтому даже непродолжительное отключение подачи теплоносителя может привести к замораживанию калориферов. Учитывая то большое число факторов, которые могут вызвать аварию в теплоснабжении, лучше всего перейти на автоматическую защиту калорифера от замораживания. Ручное управление защитой может быть не эффективным.
  В практике работы приточной вентиляции находят применение такие устройства автоматической защиты от замораживания, которые используют сигнал о падении температуры наружного воздуха.
  Из-за гигиенических соображений недопустимо резкое отклонение этой температуры во избежание возникновения дутья.
  Продолжительные холодные сквозняки могут привести к возникновению простудных заболеваний. Вполне очевидно, что отклонение температуры приточного воздуха от расчетной в меньшую сторону можно считать, как сигнал, по которому следует выключать установку.
  В обычных условиях при борьбе с теплоизбытками температура приточного воздуха находится в пределах (+10 0С). Ясно, что понижение ее до 5 0С уже является нежелательным и требуется ручное вмешательство для исправления сложившейся обстановки независимо от причины, ее вызвавшей.
  Итак, в схеме автоматической защиты калориферов от замораживания по полученному сигналу при понижении температуры приточного воздуха следует предусмотреть остановку вентилятора приточной системы, закрытие утепленного многостворчатого клапана на наружном воздухе подачу звукового и светового сигнала об аварийной установке.
  При регулировании теплопроизводительности приточных камер наиболее распространенным является способ изменение расхода теплоносителя.
  Применяется также способ автоматического регулирования температуры воздуха на выходе из приточной камеры путем изменения расхода воздуха. Однако при раздельном применении этих способов не обеспечивается максимально допустимое использование энергии теплоносителя.
  С целью повышения экономичности и быстродействия процесса регулирования можно применить совокупный способ изменения теплопроводности воздухоподогревательной установки. В этом случае система автоматического управления приточной камерой (местное, кнопками по месту, автоматическое со щита автоматизации), а также зимнего и летнего режимов работы, регулирование температуры приточного воздуха путем воздействия на исполнительный механизм клапана на теплоносителе, автоматическое изменение соотношения расходов воздуха через воздухоподогреватели и обводной канал; защиту воздухоподогревателей от замерзания в режиме работы приточной камеры и в режиме резервной стоянки; автоматическое отключение вентиляторов при срабатывании защиты от замерзания в режиме работы, автоматическое подключение контура регулирования и открытие приемного клапана наружного воздуха при включении вентилятора; сигнализация опасности замерзания воздухоподогревателя; сигнализация нормальной работы приточной камеры в автоматическом режиме и подготовки к пуску.
  Аппаратура, размещаемая на щитовых конструкциях пункта управления, определяется функциональной схемой автоматизации.
  На фасадной стороне щитов размещают показывающие, самопишущие и регулирующие приборы, переключатели, аппаратуру световой сигнализации и управления. При установки пультов на них выносят ключи и кнопки оперативного управления, сигнальную аппаратуру и некоторые измерительные приборы. Обычно для размещения приборов применяют пульты с приборной приставкой.
  Компоновку приборов и аппаратуры на щите выполняют с учетом следующих правил:
  1. Приборы располагают таким образом, чтобы каждая панель или группа панелей отображали определенный участок технологического процесса и относились к одному агрегату.
  2. Приборам можно концентрировать по функциональному признаку (панель измерительных приборов, регуляторов и т.п.).
  3. Можно объединять приборы, контролирующие определенные технологический параметр как одного агрегата, так и ряда агрегатов технологического процесса(панель расходомеров, газоанализаторов).
  Соблюдение указанных правил позволяет оператору, анализируя ход технологического процесса, как бы двигаться вдоль цепи аппаратов, останавливая внимание на информационных моделях определенных агрегатов.
  При компоновке приборов на панелях необходимо также учитывать их функции:
  1. Приборы, контролирующие наиболее важные, ответственные параметры процесса, располагают в зоне «эффективного вида» оператора.
  2. Приборы, используемые наиболее часто, также необходимо сконцентрировать в зоне «эффективного вида»
  3. Приборы, контролирующие работу одного объекта, рекомендуется объединять на щите в компактную группу, зрительно четко выделяемую на фоне общего приборного комплекса.
  4. Размещение аппаратуры должно соответствовать зрительному маршруту снятия показаний с приборов, принятому согласно алгоритму контроля; при этом приборы размещают слева направо и сверху вниз.
  Внутри шкафных щитов и за панельными щитами размещают неоперативную аппаратуру систем контроля и регулирования, а также вспомогательные устройства: сигнализаторы, командные аппараты, фильтры и редукторы, трансформаторы, источники и стабилизаторы питания, автоматические выключатели, предохранители, реле и др.
  Вспомогательную аппаратуру в панельных щитах размещают на стене или на специальных панелях, установленных за панелями фасада щита. В этом случае аппаратуру защиты и управления, схемы питания располагают на отдельных панелях, группируя по назначению и величине напряжения.
  Глубину щита выбирают таким образом, чтобы обеспечить удобство и безопасность обслуживания в процессе эксплуатации расположенных в щитах систем автоматизации. Проходы обслуживания щитов и пультов при длине щитов более 7 м. должны иметь два выхода.
  Автоматизация системы вентиляции позволяет обеспечить наиболее благоприятных режим работы системы, предотвращает выход силовых элементов системы управления из строя, а также позволяет своевременно извещать о возникших неисправностях.
  Все это в совокупности делает автоматизированную систему управления вентиляцией гражданских здании более пригодной к повседневной эксплуатации и более защищенной от сбоев.
  Список использованной литературы 1. СНиП II-3-79**. Строительная теплотехника. – М.: Минстрой России ГП ЦПП, 1995. – 49 с.
  2. Короткова Л.И., Павлова Г.А. Основы строительной теплофизики и отопления: Учеб. пособие. – Магнитогорск, 2007. – 144 с.
  3. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. – М.: Госстроя России ГП ЦПП, 2000. – 76 с.
  4. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства / Под ред. И.Г. Староверова. Ч. 1. Отопление. – М.: Стройиздат, 1990. – 344 с.
  5. Методические указания по выполнению дипломного проекта «Отопление» для студентов специальности 270109. / Под ред. Л.И. Коротковой, Г.А. Павловой. – Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2007. – 34 с.
  [1] В числителе тепловыделения, ккал/ч.; в знаменателе влаговыделения, г./ч.
  
Скачать дипломную работу