Полный текст:
Содержание
1. Изучение, обработка и анализ исходной информации,
содержащейся в задании на проектирование. 3
1.1. Конструкция сооружения, фундаменты, нагрузки. 3
1.2. Инженерно-геологические и гидрогеологические условия
площадки строительства и их оценка. 5
2. Определение основных размеров и разработка конструкций
фундаментов мелкого заложения. 8
3.1. Определение
глубины заложения фундаментов. 8
3.2. Опредение размеров подошвы
фундамента под крайнюю колонну. 11
3.3. Опредение размеров подошвы
фундамента под две рядом стоящие средние колонны.. 15
4. Расчет
фундаментов по фторой группе предельных состояний. 18
4.1. Определение осадки фундамента под крайнюю колонну. 18
4.2. Определение
осадки фундамента под средние колонны.. 23
Список литературы.. 28
1. Изучение,
обработка и анализ исходной информации,
содержащейся в задании на проектирование
1.1. Конструкция сооружения, фундаменты, нагрузки
Проектируемое здание является
жилым, многоэтажным. Здание прямоугольное в плане с размерами 108,0х11,0 м.
Здание коридорного типа имеет две летничные кледки, оборудовано лифтами. В
здание 7 этажей, высота этажа 2,8 м. За отм. 0,000 приянт уровень чистого пола
первого этажа. Первый этаж расположен на высоте 0,800 м над уровнем земли. В
здании имеется подвал, отметка пола подвального помещения -2,700 м. План
типового этажа приведен на рис. 1.1.
Рис. 1.1 План типового этажа
Место строительства г. Чехов.
Здание каркасного типа,
выполнено из сборных железобетонных конструкций:
- Колонны сечением 40?40см;
- Стены наружные – навесные
керамзитобетонные панели толщиной 34см;
- Стены внутренние – сборные
панели толщиной 15см;
- Перекрытия – сборные
многопустотные ж/б плиты толщиной 22см;
- Покрытие – сборные ж/б плиты
толщиной 22 см.
Основными несущими
конструкциями в здании являются колонны. Нагрузка от перекрытий передается на
ригели, затем на колонны, а те в свою очередь, передают их на фундамент.
Фундаменты выполняются
отдельностоящими под колонны.
Расчет оснований и фундаментов
производится по расчетным нагрузкам, которые определяются как произведение
нормативных нагрузок на соответствующие коэффициенты. Проектирование оснований
и фундаментов зданий и сооружений ведется поI-ой и II-ой группе предельных
состояний, согласно формулам:
– для
первой группы предельных состояний,
– для второй группы предельных состояний,
где и - нормативные
нагрузки временные и постоянные соответственно.
Нормативные нагрузки на
фундаменты от веса сооружения, включая нагрузки от веса перекрытия над подвалом
записываем в таблицу 1.1:
Таблица 1.1
Оси
Нагрузки на уровне
пола 1-го этажа, кН
Нагркзки от подвала,
кН
Нагрузка общая, кН
Ось А
(крайняя колонна)
646
60
706
91
30
121
Ось Б (средняя
колонна)
652
2
654
130
4
134
– для расчетов по первой группе предельных
состояний колонн по оси А.
– для расчетов по первой группе предельных
состояний колонн по оси Б.
– для расчетов по второй группе предельных
состояний колонн по оси А.
– для расчетов по второй группе предельных
состояний колонн по оси Б.
1.2. Инженерно-геологические и гидрогеологические
условия площадки строительства и их оценка
Проведем анализ
инженерно-геологических и гидрогеологических свойств грунтов на основе данных о
разведочных скважинах и шурфах.
ИГЭ – 1 (проба
отобрана из шурфа №1 с глубины 1,0м)
Растительный слой, .
ИГЭ – 2 (проба отобрана из шурфа №2 с глубины 3,0 м)
Вид – глинистый грунт, т.к.
Разновидность:
- по числу пластичности - супесь;
- по показ. текучести – полутвердая;
Для определения расчетного
сопротивления необходимо знать коэффициент пористости:
Расчётное сопротивление супеси
полутвердой, с коэффициентом пористости пористости и находим методом
интерполяции.
е1=0,5
300
300
e=0,69
252,5
243
205
е2=0,7
250
200
Расчетное сопротивление R0 = 243 МПа.
ИГЭ – 3 (проба отобрана из скважины №2 с глубины 5,0
м)
Вид – глинистый грунт, т.к.
Разновидность:
- по числу пластичности - суглинок;
- по показ. текучести – мягкопластичный;
Для определения расчетного
сопротивления необходимо знать коэффициент пористости:
Расчётное сопротивление суглинка
мягкопластичного, с коэффициентом пористости пористости и находим методом
интерполяции.
е1=0,7
250
180
e=0,69
218
166
129
е2=1,0
200
100
Расчетное сопротивление R0 = 166 МПа.
ИГЭ – 4 (проба отобрана из скважины №1 с глубины 9,0
м)
Вид – глинистый грунт, т.к.
Разновидность:
- по числу пластичности - глина;
- по показ. текучести – тугопластичная;
Для определения расчетного
сопротивления необходимо знать коэффициент пористости:
Расчётное сопротивление суглинка
мягкопластичного, с коэффициентом пористости пористости и находим методом
интерполяции.
е1=0,6
500
300
e=0,74
360
309
230
е2=0,8
300
200
Расчетное сопротивление R0 = 309 МПа.
ИГЭ – 5 (проба отобрана из скважины №1 с глубины 12,0
м)
Вид – песчаный
грунт, так как характеристики пластичности отсутствуют.
Разновидность:
- по
гранулометрическому составу – песок средней
крупности, так как
частиц крупнее 0,25 более 50%, а именно 62%
- по
плотности сложения, определяемой через коэффициент пористости:
– песок
средней плотности
- по степени водонасыщения
– насыщенный
водой.
Расчётное сопротивление песка
крупного средней плотности не зависимо от степени насыщения водой R0 = 500 МПа.
Физико-механические
характеристики грунтов приведены в таблице 1.1
Таблица 1.1
№
слоя
(ИГЭ)
Наименование грунта
?s=
?s?g
?=
??g
JP
JL
e
Sr
R0
?
c
kФ
1
Растительный
слой
-
16,5
-
-
-
-
-
-
-
-
2
Супесь полутвердая
27,5
19,7
0,05
0,2
0,69
-
243
12
12
3?10-6
3
Суглинок мягкопластичный
27,2
19,5
0,12
0,58
0,79
-
166
17
18
4?10-8
4
Глина
тугопластичная
27,3
19,9
0,18
0,39
0,74
-
309
16
32
5?10-10
5
Песок средней крупности, средней плотности,
насыщеный водой
27,0
20,6
-
-
0,60
0,99
50
32
-
2?10-3
2. Определение основных размеров и разработка
конструкций фундаментов мелкого заложения
3.1.
Определение глубины заложения фундаментов
Глубина
заложения подошвы фундамента должна определяться с учетом назначения
конструктивных особенностей сооружения, нагрузок и воздействий на основание,
глубины заложения фундаментов примыкающих зданий и сооружений, а также
оборудования, геологических условий площадки строительства, гидрогеологических
условий, глубины сезонного промерзания и оттаивания грунтов.
Здание
имеет подвал. Относительная отметка пола подвала – 2,70 м. Отметка пола первого
этажа ± 0,00, на 0,80 м выше
планировочной отметки, т.е. высота цокольной части здания hц = 0,8
м.
Место
строительства – город Чехов.
Грунтовые
условия строительной площадки: с поверхности до глубины 1,2 м – растительный
слой грунта; далее до глубины 3,3 м - супесь полутвердая, ниже до глубины 7,1 м
– суглинок мягкопластичный; далее до глубины 10,3 м – глина тугопластичная,
ниже до глубины 15,0 м – песок крупный, средней плотности, насыщенный водой. Уровень
грунтовых вод WL находится на глубине 10,5 м от поверхности.
Из
конструктивных особенностей
d = dв + hs + hcf –
hц;
где dв
– размер от чистого пола подвала до пола первого этажа;
hs
– величина заглубления подошвы фундамента от низа пола подвала, принимаем 0,9
для сборного фундамента стаканного типа;
hcf
– высота принятой конструкции пола подвала;
hц
– высота цокольной части здания.
d = 2,7 +
0,9 + 0,2 – 0,8 = 3,0 м.
В
зависимости от глубины промерзания
,
где - коэффициент,
учитывающий влияние теплового режима здания (0,6 для зданий с подвалом или
техническим подпольем);
- нормативная
глубина промерзания,
,
Mt – безразмерный коэффициент, численно равный
сумме абсолютных значений среднемесячных
отрицательных температур за зиму в данном районе (СНиП по строительной
климатологии и геофизике); для города Чехов Mt = 30;
d0 –
величина, м, принимаемая для супесей, песков мелких и пылеватых – 0,28.
,
В зависимости от
инженерно-геологических условий площадки застройки
Под верхним слоем растительного
грунта залегает слой супеси полутвердой мощностью 2,1 м, имеющий расчетное
сопротивление R0=243 кПа.
Проверяем
возможность использования его в качестве рабочего слоя при максимальной ширине фундамента
b=2,1 м и нагрузке NII = 827 кН:
Опирание сборного
фундамента на этот слой по проведенному предварительному расчету невозможно. Следовательно
необходимо увеличить размеры подошвы фундамента и принять монолитный фундамент
с высотой 1,5 м. Тогда глубина заложения фундамента из конструктивных
соображений составит:
d = 2,7 + 1,5
+ 0,2 – 0,8 = 3,6 м.
По
гидрогеологическим условиям
,
где - глубина
залегания подземных вод;
- глубина
заложения фундамента;
,
Грунтовые
воды расположены на 6,9 м ниже подошвы фундамента, что исключает их влияние на
глубину заложения фундамента.
Учет
рассмотренных факторов, влияющих на глубину заложения фундамента, показывает,
что определяющей является глубина заложения, полученная из
инженерно-геологических условий площадки:
D = 3,6м.
3.2.
Опредение размеров подошвы фундамента под крайнюю колонну
Нагрузка, передаваемая крайней колонной на фундамент на
отметке пола подвала . Глубина пола подвала -2,7 м, отметка пола первого
этажа на 0,8 м выше планировочной. Глубина заложения фундамента принята 3,6 м.
Используются монолитные железобетонные фундаменты стаканного типа, высотой 1,5 м.
Физико-механические свойства грунтов площадки строительства
представлены в табл. 1.2. Фундамент опирается на слой суглинка
мягкопластичного. Табличное значение расчетного сопротивления .
Предварительные
размеры находим графическим методом.
Для этого задаемся
тремя значениями площади подошвы фундамента:
А1=2 м2; А2 =4 м2; А3 =9 м2 и определяем среднее
давление рII
под подошвой фундамента при принятых
размерах площадей по формуле:
где NII – расчетная нагрузка на колонну;
NфII
– расчетная нагрузка от веса фундамента и грунта на его
обрезах, приближенно определяемая по формуле:
NфII
= A?d??ср,
?ср =20 кН/м3 – средний
удельный вес материала фундамента и грунта на его обрезах.
По полученным
значениям РII строим график р=?(А) (рис. 3.1). Определяем расчетное
сопротивление грунта рабочего слоя основания по формуле СниП [6]:
где ?с1 и
?с2
- коэффициенты условий работы
грунтового основания и здания во взаимодействии с основанием,
?с1 = 1,0 (суглинок мягкопластичный IL = 0,58);
?с2 = 1,0 - гибкая конструктивная схема
здания;
k
=1,0 - коэффициент, принятый равным
1, так как прочностные характеристики грунта jII и cII определены по результатам непосредственных испытаний;
М?,
Мq , Мc – коэффициенты,
принимаемые по табл. 4 СНиП [6])
в зависимости от расчетного значения
угла внутреннего трения грунта jII , находящегося непосредственно под
подошвой фундамента
М?
= 0,39, Мq = 2,28, Mc = 5,15 при jII = 17?;
kz – коэффициент, принимаемый при ширине подошвы фундамента
менее 10 м равным 1;
сII
– удельное
сцепление, для суглинка 18 кПа;
b
- ширина подошвы фундамента, м;
??II - осредненное (по слоям) расчетное
значение удельного веса грунтов, залегающих выше отметки заложения подошвы
фундамента:
??II =
где h1 и h2 -мощности вышележащих слоев грунтов в пределах глубины
заложения фундамента.
??II = кН/м3
?II - удельный вес грунта, залегающего
ниже подошвы фундамента, ?II = 19,5 кН/м3;
d1
- приведенная глубина заложения
наружных и внутренних фундаментов со стороны подвала:
где hs – толщина слоя грунта от отметки подошвы фундамента
до отметки низа пола подвала, м;
hcf –
толщина конструкции пола подвала, м;
gcf –
расчетное значение удельного веса материала конструкции пола подвала,
принимается равным 22 кН/м3.
=1,74 м
db –
глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала, м. Для
сооружений с подвалом шириной b?20м и
глубине свыше 2 м, принимается db=2м.
Вычисление R по
формуле (7) СНиП [6] проводится при значении b=0 и любом другом значении,
например b=3 м, т.к. его величина изменяется по линейному закону.
Определяем
значение R1 при b=0 м:
Определяем значение R2 при
b=3 м:
По полученным двум значениям R1
и R2 в зависимости от b строится график R=f(b) (рис.3.1).
Рис.3.1.
Графическое определение площади подошвы фундамента под крайнюю колонну.
Точка пересечения
двух графиков R=f(А)
и pII=f(А) определяет
требуемое значение площади подошвы отдельного фундамента:
АТ = 5,5
м2 .
Принимаем монолитный железобетонный фундамент ФА-43 с
размерами подошвы 3,0х1,8 м, площадь подошвы А = 5,4 м3, объем
фундамента 3,26 м3.
Проверяем давление под подошвой
фундамента.
Давление под подошвой
фундамента:
где QII – вес фундамента;
QII = 3,26?24 = 78,2 кН.
GII – вес грунта на уступах
фундамента.
Определяем общий объем
фундамента вместе с грунтовой пригрузкой
Объем грунтовой пригрузки:
.
Вес грунтовой пригрузки
Расчетное сопротивление
грунта при ширине подошвы фундамента 1,8 м:
PII = 200,4 кПа <
R0 = 227,8 кПа
Разница составляет 13%,
что меньше допустимого значения 20%.
Окончательно принимаем монолитный железобетонный фундамент ФА-43.
3.3.
Опредение размеров подошвы фундамента под две рядом стоящие средние колонны
Нагрузка, передаваемая средней колонной на фундамент на
отметке пола подвала . Глубина пола подвала -2,7 м, отметка пола первого
этажа на 0,8 м выше планировочной. Глубина заложения фундамента принята 3,6 м.
Используются монолитные железобетонные фундаменты стаканного типа, высотой 1,5 м.
Средние колонны расположены на расстоянии 2,0 м друг от друга.
Физико-механические свойства грунтов площадки строительства
представлены в табл. 1.2. Фундамент опирается на слой суглинка мягкопластичного.
Табличное значение расчетного сопротивления .
Размеры фундаментов предварительно принимаем такими же как и
для крайней колонны 3,0х1,8 м. В этом случае фундаменты будут частично
накладываться друг на друга. Поэтому необходимо делать общий монолитный
фундамент для обеих колонн.
Предварительные
размеры находим графическим методом.
Для этого задаемся
тремя значениями площади подошвы фундамента:
А1=4 м2; А2 =8 м2; А3 =10 м2 и определяем среднее
давление рII
под подошвой фундамента при принятых
размерах площадей по формуле:
где NII – расчетная нагрузка на колонну;
NфII
– расчетная нагрузка от веса фундамента и грунта на его
обрезах, приближенно определяемая по формуле:
NфII
= A?d??ср,
?ср =20 кН/м3 – средний
удельный вес материала фундамента и грунта на его обрезах.
Так как колонны
внутрение, то
По полученным
значениям РII строим график р=?(А) (рис. 3.2). Определяем расчетное
сопротивление грунта рабочего слоя основания по формуле СниП [6]:
Вычисление R по
формуле (7) СНиП [6] проводится при значении b=0 и любом другом значении,
например b=3 м, т.к. его величина изменяется по линейному закону.
Определяем
значение R1 при b=0 м:
Определяем значение R2 при
b=3 м:
По полученным двум значениям R1
и R2 в зависимости от b строится график R=f(b) (рис.3.2).
Рис.3.2.
Графическое определение площади подошвы фундамента под cсредние колонны.
Точка пересечения
двух графиков R=f(А)
и pII=f(А) определяет
требуемое значение площади подошвы отдельного фундамента:
АТ = 7,9
м2 .
Принимаем монолитный железобетонный фундамент с
размерами подошвы 5,0х1,8 м, площадь подошвы А = 9 м3, объем
фундамента 5,52 м3.
Проверяем давление под подошвой
фундамента.
Давление под подошвой
фундамента:
где QII – вес фундамента;
QII = 5,52?24 = 132,4 кН.
GII – вес грунта на уступах
фундамента.
Определяем общий объем
фундамента вместе с грунтовой пригрузкой
Объем грунтовой пригрузки:
.
Вес грунтовой пригрузки
Расчетное сопротивление
грунта при ширине подошвы фундамента 1,8 м:
PII = 206,3 кПа <
R0 = 227,8 кПа
Разница составляет 10,4%,
что меньше допустимого значения 20%.
4.
Расчет фундаментов по фторой группе предельных состояний
4.1. Определение осадки фундамента под крайнюю
колонну
Фундамент мелкого
заложения по крайнюю колонну многоэтажного жилого здания имеет ширину b= 1,8 м, длину l = 3,0 м, глубину заложения d=3,6 м, среднее давление под подошвой р=200,4 кПа<R.
Деформационные свойства грунтов
определены лабораторными компрессионными испытаниями полевыми штамповыми.
Требуется определить конечную
(стабилизированную) осадку методом послойного суммирования.
Фундаменты под стенами жилого
дома, в особенности наружными, не являются центрально нагруженными. Но так как
расчет осадки ведется для центральной оси фундамента, то за интенсивность
нагрузки на грунт под подошвой фундамента принимается средняя ордината
трапецеидальной эпюры внецентренно нагруженного фундамента, что в расчетном
отношении позволяет считать его центрально нагруженным.
Подготавливаем графическую
схему, необходимую для расчета осадки
Вычисляем для ее построения необходимые данные.
При планировке
срезкой (см. рис. 4.1) эпюра природного давления на планировочной отметке
принимается равной нулю.
— на
границе I и II слоев: ;
— на
границе II и III слоев: ,
— на
границе III и IV слоев: ;
— на
границе IV и V слоев: ,
— на глубине
15,0 м: ,
а с учётом давления воды
- ;
— на
отметке заложения подошвы фундамента:
;
Вычисление
ординат вспомогательной эпюры приведено в таблице 4.1
19,8
61,2
67,1
135,3
199,0
340,8
4,0
12,2
13,4
27,1
39,8
68,2
Вычисляем ординаты эпюры
дополнительного давления
Сначала вычисляется верхняя
ордината эпюры ?zp,0
непосредственно под подошвой фундамента при z=0:
.
Затем вычисляются другие ординаты по формуле ?zp,i= ?zp,0??i для
различных глубин zi откладываемых от подошвы фундамента. Коэффициенты
берутся по величине отношения длины фундамента к ширине
фундамента , то есть - столбчатый
фундамент и отношения . Вычисления приведены в таблице 2.2:
Рис. 4.1 Схема к расчету осадки крайнего
фундамента
Таблица 2.2
ai
?zp,I, кПа
hi,м
Слои основания
0
0
1
133,3
0
III - Суглинок мягкопластичный
0,8
0,72
0,852
113,6
0,72
1,6
1,44
0,555
74,0
0,72
2,4
2,16
0,35
46,7
0,72
3,2
2,88
0,231
30,8
0,72
3,61
3,25
0,195
26,0
0,37
3,89
3,5
0,171
22,8
0,25
4
3,6
0,161
21,5
0,1
IV - Глина
тугопластичная
4,8
4,32
0,118
15,7
0,72
5,6
5,04
0,088
11,7
0,72
6,4
5,76
0,07
9,3
0,72
7,2
6,48
0,056
7,5
0,72
7,44
6,7
0,053
7,1
0,22
8
7,2
0,046
6,1
0,5
V - Песок средней
крупности
Эпюра вспомогательного
давления пересекается с эпюрой дополнительного давления на глубине z = 3,25 м от подошвы
фундамента, в пределах III
ИГЭ – суглинка мягкопластичного.
Вычисление деформационных
характерных слоев грунта основания.
После вычисления ординат и
построения эпюр природного и дополнительного давлений появилась возможность
увидеть, каким было в середине каждого (i-го) грунтового слоя
давление ?zp,i от
собственного веса вышележащей толщи грунтов в природном состоянии и каким стало
полное давление когда к природному
давлению добавилось давление ?zp от построенного сооружения. Это позволяет
получить интервал изменения напряжения ??zp,i и соответствующие границам этого интервала
величины коэффициентов пористости e по
компрессионным кривым или s по
графикам испытаний штампом и соответственно интервалы их изменений ?еi=e1,i-e2,i
и, ?еi=e1,i-e2,i,
которые необходимы для расчета деформационных характеристик грунта m0, mv, E.
По результатам компрессионных и
штамповых испытаний строятся соответствующие графики, которые используются при
определении деформационных характеристик.
Штамповые испытания - слой III – суглинок мягкопластичный
Рис. 4.2 Штамповые испытания на глубине 5,0 м
d - диаметр штампа, согласно испытаниям 0,8 м;
-
безразмерный коэффициент = 0,79
- коэффициент Пуассона, для суглинка
мягкопластичного принимаем равным 0,4.
Осадка в каждом грунтовом слое
складывается из осадок входящих в него элементарных слоев, полных и не полных.
, где
- коэффициент, учитывающий отсутствие
поперечного расширения грунта основания;
- модуль общей (линейной) деформации.
Полученная осадка оказалась
меньше 8 см – предельной величины осадки, приведенной в СНиП 2.02.01-83* для
производственных и гражданских зданий с полным железобетонным каркасом.
Следовательно, условие расчета по второму предельному состоянию выполнено и
использованные в расчете осадки размеры фундамента – глубину заложения d=3,6 и монолитный фундамент с подошвой 3,0х1,8 м
можно считать достаточными и окончательными.
4.2. Определение осадки
фундамента под средние колонны
Фундамент мелкого
заложения под две близко стоящие средние колонны запроектирован общим и имеет
ширину b= 1,8 м, длину l = 5,0 м, глубину заложения d=3,6 м, среднее давление под подошвой р=206,3 кПа<R.
Эпюра природного
давления и вспомогательная эпюра будут такими же как и для крайней колонны (см. рис. 4.1).
Вычисляем ординаты эпюры
дополнительного давления Сначала вычисляется верхняя ордината эпюры ?zp,0 непосредственно под подошвой
фундамента при z=0:
.
Затем вычисляются другие ординаты по формуле ?zp,i= ?zp,0??i для
различных глубин zi откладываемых от подошвы фундамента. Коэффициенты
берутся по величине отношения длины фундамента к ширине
фундамента , то есть - столбчатый
фундамент и отношения . Вычисления приведены в таблице 2.3:
Таблица 2.3
ai
?zp,I, кПа
hi,м
Слои основания
0
0
1
139,2
0
III - Суглинок мягкопластичный
0,8
0,72
0,812
113,0
0,72
1,6
1,44
0,574
79,9
0,72
2,4
2,16
0,401
55,8
0,72
3,2
2,88
0,288
40,1
0,72
3,89
3,5
0,224
31,2
0,62
4
3,6
0,214
29,8
0,1
IV - Глина
тугопластичная
4,19
3,77
0,202
28,1
0,17
4,8
4,32
0,163
22,7
0,55
5,6
5,04
0,125
17,4
0,72
6,4
5,76
0,102
14,2
0,72
7,2
6,48
0,083
11,6
0,72
7,44
6,7
0,079
11,0
0,22
8
7,2
0,069
9,6
0,5
V - Песок средней
крупности
Эпюра вспомогательного
давления пересекается с эпюрой дополнительного давления на глубине z = 3,77 м от подошвы
фундамента, в пределах IV
ИГЭ – глины тугопалстичной.
Рис. 4.3 Схема к определению
осадки фундамента под средние колонны
Вычисление деформационных
характерных слоев грунта основания.
По результатам компрессионных и
штамповых испытаний строятся соответствующие графики, которые используются при
определении деформационных характеристик.
Компрессионные испытания - слой
IV – глина тугопластичная
Рис. 4.4 Компрессионые испытания на глубине 9,0 м
Коэффициент сжимаемости:
Относительный коэффициент сжимаемости: .
Модуль деформации: .
Осадка в каждом грунтовом слое
складывается из осадок входящих в него элементарных слоев, полных и не полных.
Полученная осадка оказалась
меньше 8 см – предельной величины осадки, приведенной в СНиП 2.02.01-83* для
производственных и гражданских зданий с полным железобетонным каркасом. Принятые
размеры фундамента можно считать достаточными и окончательными.
Список
литературы
Ухов
С.Б., Семёнов В.В., Знаменский В.В., Тер-Мартиросян З.Г., Чернышев С.Н.
Механика грунтов, основания и фундаменты. М., Издательство «Высшая школа» 2002
г.Ухов
СБ., Семёнов В.В., Знаменский В.В., Тер-Мартиросян З.Г., Чернышев С.Н. Механика
грунтов, основания и фундаменты. М., Издательство ABC, 1994 г.Веселов
В.А. Проектирование оснований и фундаментов. Основы теории и примеры расчёта.
М., Стройиздат, 1990 г.Проектирование
фундаментов зданий и подземных сооружений. Учебное пособие под редакцией
Далматова Б.И. Издательство ABC. Москва -Санкт-Петербург. 1999 г.Основания,
фундаменты и подземные сооружения. Справочник проектировщика. М., Стройиздат,
1985 г.СНиП
2.02.01-83*. Основания зданий и сооружений. М., Госстрой России, 1995 г.СП
50-101-2004. Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и
сооружений. М., ГУЛ ЦПП, 2004 г.Пособие
по проектированию оснований зданий и сооружений. М., Стройиздат, 1986 г.СНиП
2.02.03-85. Свайные фундаменты. М., Стройиздат, 1985 г.
СП 50-102-2003. Проектирование
и устройство свайных фундаментов. М., ГУП ЦПП,2004г.